Условие возникновения скольжения

Если Шр, = т ,2 =1 Лн Ру2 у, то условия возникновения скольжения каждого моста на горизонтальной дороге будут [c.187]

Зарождение трещин в металлах с г. п. у. решеткой наблюдается в результате перемещения дислокаций по базисной плоскости с образованием дислокационной стенки (рис. 225, е). Величина касательных напряжений может оказаться столь значительной, что произойдет разрыв дислокационной стенки части дислокационных стенок расходятся, а нормальные к плоскости скольжения напряжения Стр, увеличивающиеся с ростом угла разориентации, вызывают появление трещины. Условия возникновения трещины приближенно записываются в виде l,3eG [c.428]

Начиная с 1957 г., предметом исследования стали также системы с переменной структурой, которые описываются уравнениями с коэффициентами, изменяющимися скачками, и позволяют улучшить качество процесса регулирования. Примером может служить задача о синтезе систем, у которых после любого начального отклонения за один размах достигается поверхность скольжения в фазовом пространстве системы и далее равновесие восстанавливается при помощи скользящего движения. Интерес к изучению такого рода систем возник еще в 1950 г., когда на примере классического регулятора непрямого действия был показан естественный способ доопределения уравнений с целью описать скользящие движения. В следующей работе были установлены общие условия возникновения скользящих движений и был обнаружен новый тип скольжений, возникающих в том случае, когда в передаточной функции системы степени числителя и знаменателя равны. [c.269]

Создание надежных, долговечных и экономичных конструкций кулачковых механизмов неразрывно связано с усовершенствованием инженерной методики их расчета на трение и износ. Достоверное определение энергетических потерь в силовых контактах механизмов невозможно без точного знания коэффициентов трения качения и скольжения. Широко распространенный метод расчета кулачковых механизмов на контактную прочность не исчерпывает как качественную, так и количественную сторону процесса изнашивания рабочих поверхностей [4]. В данной работе приводятся основные результаты исследования коэффициентов трения скольжения и качения, условий возникновения заедания механизмов и экспериментально-теоретический критерий заедания. Эксперименты проводились по новой методике, позволяющей широко регулировать и точно фиксировать (осциллографированием) необходимые контактные параметры, и относятся к наиболее распространенному случаю — качению со скольжением поверхностей. [c.204]

Обкатывание стальных деталей роликами ускоряет процесс приработки поверхностей, уменьшает склонность к схватыванию и возникновению задиров. При трении качения с повышенными контактными напряжениями обкатывание роликами в исследовании [28] приводило к понижению стойкости к осповидному выкрашиванию. Упрочняющее обкатывание рекомендуется применять для повышения износостойкости стальных и чугунных деталей, работающих в условиях трения скольжения со смазкой (применительно к подвижному составу железных дорог шейки осей и валов, пальцев кривошипов, внутренних поверхностей цилиндров, направляющих, ползунов, штоков насосов и воздухораспределителей и других деталей). [c.274]

В работах Малыгина [201—203] развита последовательная теория ячеистых дислокационных структур, образующихся в ГЦК-металлах как на стадии легкого скольжения, так и на второй-третьей стадиях деформационного упрочнения, т.е. в условиях множественного скольжения. Выделяются следующие стадии формирования ячеистой структуры образование сплетений и жгутов дислокаций при одиночном скольжении возникновение дислокационных клубков и стенок на второй и замкнутых дислокационных ячеек на третьей стадиях деформационного упрочнения металлов с ГЦК-решеткой. [c.112]

При качении или при качении со скольжением масло втягивается в зону контакта движущимися поверхностями. При некоторых условиях, аналогичных условиям возникновения гидродинамической смазки между скользящими поверхностями, в масляном слое образуется подъемная сила. Вследствие малой протяженности зоны контакта и больших давлений в ней масляный слой имеет толщину того же порядка, что и местные деформации контактирующихся тел. Эти деформации влияют на конфигурацию зазора. Задача о распределении [c.86]

На осциллограммах, аналогичных рис. 2.33 и 2.34, а также при расчетах некоторых режимов включения ФС были зафиксированы колебания моментов с частотой (80...100 Гц) более высокой, чем частоты изменения нормальной нагрузки на поверхностях трения. Анализ динамических процессов показал, что эти колебания накладываются на низкочастотные колебания моментов М] и Л12 в те промежутки времени, в которые уменьшается момент трения. Уменьшению момента соответствует увеличение относительной скорости скольжения поверхностей трения (см. рис. 2.33). Такое взаимное изменение моментов трения и относительных скоростей скольжения поверхностей трения является одним из условий возникновения фрикционных автоколебаний [13]. Эти условия обеспечиваются как уменьшением нормальной нагрузки на поверхностях трения в пределах соответствующего промежутка времени, так и нелинейной зависимостью (см. рис. 2.11, а) коэффициента трения от скорости относительного скольжения пары трения, используемой при расчетах. Установлено, что автоколебания возникали, как правило, на первой поверхности трения (нажимной — ведомый диск) и могли быть устранены, при неизменных [c.168]

Сила трения вызывает потерю энергии, величина которой зависит от рода трения и условий возникновения. Различают трение скольжения (первого рода) и качения (второго рода) иногда рассматривают смешанное трение (третьего рода), которое представляет собой трение качения с добавочным скольжением. [c.274]

В ряде случаев эти условия могут повлиять не только на интенсивность процесса изнашивания, но и вообще изменить характер выхода детали из строя. В качестве примера на фиг. 112 показаны ролики кулачковых механизмов суппортов автоматов типа 1261, работавшие при различных условиях эксплуатации. Ролики а работали нормально, и причина их выхода из строя — усталость поверхностных слоев. Ролик в работал в условиях загрязнения внутренней поверхности, и в результате на его наружной поверхности появилась лыска, так как трение качения было заменено трением скольжения. Ролик быстро вышел из работы. Ролик в работал в условиях возникновения больших усилий во всем механизме суппорта вследствие неправильно отрегулированных жестких упоров. Эти усилия привели к возникновению сильных трещин и смятию ролика (материал роликов -- сталь 20Х R = 60). [c.226]

В ряде случаев граничные условия могут определяться одним из параметров невозмущенного движения. Например, условия возникновения опрокидывания или бокового скольжения при установившемся круговом движении с заданным радиусом поворота полностью определяются его скоростью, которая называется критической по опрокидыванию. Также определяется и граничное условие устойчивости по угловой скорости поворота. [c.184]

Вязкость ремня существенно влияет на характер работы передачи. Увеличение вязкости резко снижает коэффициент динамичности, время затухания колебаний, повышает деформации ведомой ветви ремня и увеличивает тяговую способность передачи. Это можно объяснить с позиции общей теории передачи трением. Окружное усилие передается на участке, где имеется взаимное перемещение каких-либо элементов относительно шкива, вызванное деформацией ремня. Упруго-вязкое тело, каким является клиновой ремень, характеризуется временным сдвигом между напряжением и деформацией. За весьма короткое время (сотые доли секунды) прохождения ремня по шкиву изменение деформаций тягового слоя не следует в точности за изменением напряжений в нем, и фактическая дуга скольжения меньше теоретической, причем это различие тем больше, чем выше вязкость ремня. Влиянием вязкости ремня объясняется часто наблюдаемое на практике существенное превышение фактической тяговой способности скоростных ременных передач против расчетной, определяемой для абсолютно упругого ремня. Снижение вязкости ремня увеличивает коэффициент динамичности, облегчает условия возникновения пробуксовки. При нулевой вязкости установившийся режим работы вообще не наступает. [c.46]

Основную роль в возникновении сопротивления перекатыванию играют силы трения скольжения, всегда возникающие в месте касания катка и плоскости. Благодаря упругости тел Л и S касание их происходит не по прямой линии, как это было бы, если бы эти тела были абсолютно твердыми, а по некоторой поверхности аР (рис. 322), что возможно при условии некоторой деформации катка и плоскости. При этом дуга аР на катке несколько укорачивается, а соответствующий отрезок аР на плоскости удлиняется. Отсюда следует, что процесс деформации обязательно должен сопровождаться относительным скольжением катка и плоскости на поверхности соприкасания их. Это и является источником потерь на трение скольжения. Чем тверже тела А пВ, тем меньше они деформируются в месте взаимного касания, тем меньше поверхность со- [c.318]

Влияние вида трения. Износ всегда связан с относительным перемещением и может иметь место при трении скольжения, качения и качения с проскальзыванием. Как было показано,, при анализе фрикционных связей для протекания процесса изнашивания необходимо их многократное возникновение и разрушение при относительном смещении микровыступов. Это условие выполняется при относительном скольжении поверхностей. Однако и при чистом качении упругих тел в зоне контакта возникают сложные явления, связанные с напряженным состоянием [80 140] и с проскальзыванием, которые могут привести к их изнашиванию, а не только к усталости поверхностных слоев. [c.246]

Если считать, что процесс усталостного разрушения на стадии возникновения усталостной трещины состоит из двух этапов (1 — возникновение поверхностных трещин в результате скольжения в наиболее благоприятно ориентированных зернах и 2 — преодоление трещиной границы зерна и распространение ее на несколько зерен), то можно предположить, что на первом этапе основное влияние на разрущение оказывают амплитуда касательных напряжений и их градиент, а на втором — максимальные нормальные напряжения. Таким образом, параметром, которым различаются переход от первого ко второму этапу развития начальной усталостной трещины при изгибе и кручении, является критический размер трещины. При изгибе это примерно одно-два кристаллических зерна, при кручении — площадка размером до 1 мм. Сопоставление числа первичных усталостных трещин, возникающих на поверхности образцов при кручении и изгибе, в условиях действия критического напряжения сдвига на базе 10 циклов нагружения, показывает, что при кручении начальных трещин образуется значительно больше (табл. 10). [c.84]

Фреттинг-процесс — разрушение поверхностей деталей машин, проявляющееся в резко интенсифицированном окислении или схватывании. Значительная интенсификация окисления и схватывания вызвана динамическим характером нагружения, при котором на контакте резко увеличивается градиент деформаций и температур. Усталостные явления при трении автор ограничивает только условиями качения. Основные характеристики и развитие усталостных повреждений определяются процессами повторной пластической деформации, упрочнением и разупрочнением поверхностных слоев, возникновением остаточных напряжений и особых явлений усталости. Следует отметить, что повторная знакопеременная деформация, упрочнение и разупрочнение свойственны многим видам разрушения и при трении скольжения. [c.13]

Имеются также и другие гипотезы. Согласно большинству из них сущность упрочнения сводится к искажению плоскостей скольжения и образованию на них шероховатостей в виде обломков зерен, блокирующих сдвиг увеличению протяженности границ зерен и, следовательно, областей с затрудненными условиями деформации изменению формы зерен, усиливающему механическое их зацепление возникновению остаточных микронапряжений и искажению кристаллической решетки как результату неоднородности деформации отдельных зерен и блоков. [c.25]

Тепловой эффект снижает сопротивление деформированию. Влияние его тем значительнее, чем больше скорость и степень деформации, чем меньше теплоемкость, теплопроводность и удельная поверхность металла. Влияние теплового эффекта зависит также от вида нагружения и охлаждения образца в процессе циклического нагружения. Надо полагать, что в условиях высокочастотного нагружения вследствие затрудненного теплоотвода при быстром протекании динамической деформации, развивающегося по плоскостям скольжения тепла достаточно для частичного снятия наиболее неустойчивых искажений решетки, обусловленных неоднородностью локальной пластической деформации. В отдельных случаях этого тепла может быть достаточно и для возникновения вспышки рекристаллизации вблизи плоскости сдвига, вызывающей снижение сопротивления усталости. При низких частотах нагружения (малые скорости деформирования) влияние теплового отдыха уменьшается, так как скорость деформирования невелика и развивающееся по плоскостям скольжения тепло успевает рассеяться. [c.243]

Пластическая деформация в форме двойникования. Представим себе кристалл, подвергнутый воздействию сил, показанных на рис. 4.23, а. При таком воздействии может произойти скольжение всех слоев относительно друг друга,, но может случиться, что в какой-то из плоскостей между слоями возникнут препятствия для перемещений. Тогда слои в части кристалла, расположенной по одну сторону от этой плоскости, переместятся каждый относительно соседнего, а ниже этой плоскости никаких перемещений не будет (рис. 4.23, б). Такая пластическая деформация кристалла называется двойникованием. Для возникновения двойникования, кроме отмеченного выше условия, необходимо, чтобы переход слоев из одного положения в соседнее осуществлялся путем преодоления незначительного энергетического [c.249]

Для обеспечения надлежащей смазки машин, работаюш,их в различных эксплуатационных и климатических условиях, создан широкий ассортимент смазочных масел. Из этого ассортимента для циркуляционных систем смазки применяются только масла высокой очистки, обладаюш,ие высокой химической и термической стабильностью и содержащие минимальное количество смолистых веществ, кокса, золы и механических примесей. Однако хорошо очищенные минеральные масла обладают пониженной смазочной способностью по сравнению с неочищенными маслами, так как в процессе очистки из них удаляются активные углеводороды, присутствие которых в маслах значительно повышает их смазочную способность, являющуюся весьма ценным свойством всех смазочных масел и в особенности масел, применяемых для смазки тяжелонагруженных и передающих ударные нагрузки механизмов. По мере возрастания удельных давлений и уменьшения скоростей скольжения для улучшения смазки и приближения ее к условиям жидкостного трения обычно приходится применять смазочные масла более высокой вязкости и более высокой липкости с целью увеличения толщины смазочного слоя, разделяющего поверхности трения и препятствующего возникновению сухого трения, ускоряющего износ. Для повышения смазочной способности и химической стабильности масел, применяемых в циркуляционных системах, служат специальные присадки к маслам. В качестве присадок используются жирные кислоты, жиры, а также синтетические вещества — продукты соединения жиров и масел с серой. Так как присутствие в масле воды понижает его грузоподъемность и ускоряет коррозию трущихся поверхностей, то смазочные масла должны обладать способностью быстро отделяться от попадающей в них воды и не давать с ней стойких эмульсий. С этой точки зрения очищенные минеральные масла обладают несомненным преимуществом перед неочищенными. На выбор смазочного материала оказывают влияние условия работы трущихся пар скорость, температура, нагрузка, возможность загрязнения, а также способ смазки. Вследствие этого для смазки оборудования современных металлургических цехов обычно приходится применять несколько сортов смазочных масел, заливаемых в резервуары циркуляционных систем и в картеры редукторов (при картерной смазке). [c.23]

Условие возникновения скольжения в некотором сеченнн призматического монокристалла, подверженного растяжению, может быть представлено так [c.239]

Приведенная формула позволяет найти касательный компонент напряжения в любом направлении любой плоскости, если известны углы А, иФ, определяющие их положение. В том числе по этой формуле можно найти т и в потенциальных плоскости и направлении скольжения. Если при этомт<т<, скольжения не наступают. Условием возникновения скольжения является [c.414]

Как известно, титановые сплавы обладают значительной анизотропией сопротивления сдвигу по различным плоскостям кристаллической решетки. Количество плоскостей легкого скольжения в кристаллической решетке титана (г.п.у) значительно меньше, чем у металлов с кубической решеткой (о.ц.к., г.ц.к). В связи с этим при испытании образца во внутренних объемах металла возникновение скольжения в благоприятно ориентированных по отношению к действующему усилию элементах структуры (зернах, фрагментах) будет затрудняться окружающими неблагоприятно ориентированными структурными составляющими. 6 поверхностных слоях в благоприятно ориентированных элементах структуры нет препятствий для возникновения скольжения и появления на поверхности ступени сдвига. В связи с этим при одной и той же суммарной деформации на поверхности и во внутренних объемах образца соотношение между упругой и пластической составляющими может быть различным. В этих условиях требуются значительные деформации, чтобы и во внутренних слоях образца доля пластических деформаций стали близка к величине пластической деформации на поверхности. Это положение и определяет, по нашему мнению, что степень повреждаемости поверхностных слоев-металла при малоцикловом нагружении зависит не только от размеров элементов структуры, но и от внутрикристал-лического строения металла (в частности, от количества плоскостей лег- [c.192]

Полученные экспериментальные результаты позволяют привести некоторые соображения относительно условий возникновения и суш,ествования режима ИП при малых скоростях скольжения и высоких удельных нагрузках. Способность среды препятствовать схватыванию металлических поверхностей определяется ее физико-химической активностью по отношению к труш,имся металлам и проникающей способностью в места фактического контакта. В условиях высоких удельных давлений, при которых производили испытания, степень пластической деформации образцов достигала значительной величины и соответственно возрастала площадь фактического контактирования. Это препятствовало проникновению смазывающей среды к участкам контактирования, и поэтому непосредственное взаимодействие металлических поверхностей было определяющим. Такому поведению фрикционного контакта способствовала и специфичность узла трения. [c.41]

Наиболее общим проявлением нелинейности пластической деформации служит волновой характер ее развития. Физика волнового характера пластического течения, развитая Паниным и др. [214, 215], обусловлена особенностями вовлечения в деформацию множественного скольжения, являющегося аккомодационным процессом. Поэтому этот эффект на макроуровне проявляется наиболее четко на стадии деформационного упрочнения. Возникновение волн деформации в условиях множественного скольжения связано с тем, что в любой точке деформируемого твердого тела в заданный момент времени протекает только один вид скольжения — либо первичное, либо вторичное (аккомодационное). Их чередование и обусловливает образование волны сдвиговой деформации. Экспериментально показано, что аккомодационное множественное скольжение зарождается только на границах разделов, включая боковую поверхность образца, так что для корректного описания пластической деформации твердого тела необходим учет зависящих от времени релаксационных потоков деформационных дефектов. Ермишкин и Кулагин [216] наблюдали эффекты самопроизвольных колебаний при деформировании микрообразцов из титановых сплавов и стали в колонне ВЭМ. [c.121]

В сборнике представлены работы, обобщающие результаты исследований, выполненных в лаборатории пластических деформаций Института машиноведения. Они посвящены созданию методов расчета пластического формообразования металлов, основанных на математической теории пластичности. При помощи этих методов определяются условия возникновения локальных эффектов, создающих затруднения при осуществлении производственных процессов пластического формообразования. К таким явлениям относится, в частности, образование полос скольжения на тонкостенных деталях сложной формы. В этом случае процесс пластической деформации протекает неустойчиво. Вопросы, связанные с определением устойчивости пластического формообразования, рассмотрены в статьях А. Д. Томленова и В. Д. Головлева. [c.3]

В отожженном кристалле дислокации обычно образуют преимущественно трехмерные сетки Франка, реже— двумерные сетки, т. е. малоугловые границы, которые разделяют кристаллографически взаимно разориентирован-ные области блоки мозаики или субзерна [118]. В трехмерных сетках три дислокации всегда встречаются в узлах - т юйных точках. Условием стабильности такой конфигурации является равенство нулю суммы векторов Бюргерса дислокаций, встречающихся в узле. Условием возникновения простых наклонных малоугловых границ и границ кручения (границ субзерен) йвляется избыток дислокаций одного знака, возникающих при деформации, предшествующей отжигу, или при росте кристалла. Простые наклонные малоугловые границы образуются путем скольжения и переползания граничных Дислокаций, а простые малоугловые границы кручения - скольжением двух систем винтовых дислокаций. [c.69]

Ниже рассмотрены общие пространственные задачи о полостях (трещинах-разрезах) с областями налегания, сцепления и скольжения при изменяющихся квазистатически в зависимости от некоторого параметра нагрузках. Основное внимание уделено изучению свойств решений, знание которых существенно упрощает построение решений. В частности, в нормальной задаче это свойства, устанавливающие связь условий возникновения обла- [c.58]

Если при известных условиях люжно считать доказанным, что пластическая деформация путем скольжения развивается при постоянном объеме, то на основании параметров кристаллической решетки и известных межатомных сил можно рассчитать приблизительную величину критического касательного напряжения, соответствующего возникновению скольжения. Однако результаты такого расчета не совпадают с фактическими данными. Действительно, проведенные испытания монокристаллов чистых металлов показали, что касательное напряжение, необходимое для возникновения начального скольжения, очень мало и может составлять для разных металлов 1,0—10 кПсм . Кроме того, величина критического напряжения в значительной степени зависит от чистоты металла и метода получения кристалла. Объяснение этого расхождения является одной из важных задач физики металлов. [c.67]

Для обеспечения флюгерной устойчивости необходимо, чтобы боковой фокус находился позади центра тяжести (х , >0). В этом случае (рис. 4.14) при возникновении скольжения появится момент рыскания = который, разворачивая самолет, будет устранять скольжение. У флюгерноустойчивого самолета при возникновении положительного скольжения (Др>0) появляется отрицательный путевой момент (Ату<0), а при отрицательном скольжении (Д <0) положительный путевой момент (Д/Пу>0), т. е. выполняется условие [c.167]

Эффект магнитной памяти металла к действию на] рузок растяжения, сжатия, кручения и циклического нагружения выявлен в лабораторных и промышленных исследованиях. Уникальность метода магнитной памяти заключается также в том, что он основан на использовании собственного магнитного поля, возникающего в зонах устойчивых полос скольжения дислокаций, обусловленных действием рабочих нагрузок. В результате взаимодействия собственного магнитного поля (СМП) с магнитным полем Земли в зоне концентрации напряжений на поверхности объекта контроля образуется градиент магнитного поля рассеяния, который фиксируется специализированными магнитометрами. Механизм возникновения СМП на скоплениях дислокаций обусловлен закреплением доменных границ, когда эти скопления становятся соизмеримы с толщиной доменных стенок. Ни при какгос условиях с искусственным намагничиванием в работающих конструкциях такой источник информации, как собственное маг- [c.350]

При определенном числе циклов появляется зародыш фронта Людерса Чернова (рис. 11, б). Увеличение числа циклов нагружения не приводит к возникновению типичного фронта текучести (деформации Людерса-Чернова). Вместо этого область образца, составляющая примерно одну треть рабочей части, постепенно покрывается волнистыми следами деформации ориентированными в двух пересекающихся плоскостях скольжения (рис.11, в, г). С ростом числа циклов деформированные области охватывают другие объемы материала. При больших циклических деформациях прохождение циктгического фронта Людерса Чернова в условиях усталости с переменой знака нагружения связано с образованием волнистог о рельефа на поверхности образца (рис. [c.26]

Гл. 7 и 8 в наибольшей степени имеют прикладной характер. В гл. 7 вводятся основные количественные характеристики, обычно используемые при одномерном описании двухфазных потоков в каналах расходные и истинные паросодержания, истинные и приведенные скорости фаз, скорость смеси, коэффициент скольжения, плотность смеси. При рассмотрении методов прогнозирования режимов течения (структуры) двухфазной смеси акцент делается на методы, основанные на определенных физических моделях. Расчет трения и истинного объемного паросодержания дается раздельно для потоков квазигомогенной структуры и кольцевых течений. В гл. 8 описаны двухфазные потоки в трубах в условиях теплообмена. Приводится современная методика расчета теплоотдачи при пузырьковом кипении жидкостей в условиях свободного и вынужденного движения. Сложная проблема кризиса кипения в каналах излагается прежде всего как качественная характеристика закономерностей возникновения пленочного кипения при различных значениях [c.8]

Возникновению именно ротаций в перемычке между мезотуннелями способствует вторая компонента сжатия в плоскости распространяющейся трещины, которая действует вдоль ее фронта [91]. Она вызывает увеличение объема пластически деформируемого материала и препятствует облегченному скольжению в перемычках между мезотуннелями, создавая условия для развитой пластической деформации. Именно в этом случае предпочтительным становится процесс ротационной [c.154]

Предварительно изучали влияние статических напряжений на скорость коррозии трубной стали на деформированных изгибом (по трехточечной схеме) образцах стали 17ГС в термостатированных условиях и перемешиваемой среде, представляющей смесь нефти с 3%-пым хлоридом натрия в отношении 1 1. Скорость коррозии определяли по потере массы за 720 ч выдержки. Как следует из рис. 104, с увеличением напряжений до предела текучести (350 МПа) скорость коррозии увеличивается, а затем при достижении текучести уменьшается вследствие наступления стадии легкого скольжения и релаксации напряжений, обусловленной выбранной схемой нагружения с заданной величиной деформации. Это указывает на возможность усиления коррозионного взаимодействия трубной стали с рабочей средой даже при нагружении в упругой области с возникновением коррозионных поражений, которые в дальнейшем могут стать концентраторами напряжений и после инкубационного периода инициировать возникновение коррозионно-механических трещин. Если в концентраторе отсутствуют условия для существенной релаксации напряжений, что обычно имеет место при циклическом (повторно-статическом) нагружении с накоплением микроискажений решетки, процесс коррозионного взаимодействия будет ускоряться на протяжении всей стадии деформационного упрочнения, как это указывалось в гл. П. [c.230]

Исследования на установке ИМАШ-10-68 образцов двухслойной стали СтЗ + Х18Н10Т, изготовленной по методу литого плакирования, показали, что микрорельефы, возникающие как в материале основы, так и в плакирующем слое, при воздействии циклической нагрузки имеют характер, во многом аналогичный изменениям структуры, происходящим в условиях статического растяжения. Например, в интервале температур от 20 до 400° С в обоих слоях биметалла, как и при статической деформации, наблюдаются преимущественно процессы сдвигообразова-ния. На рис. 134, а—е приведены микрофотографии полос скольжения, образовавшихся на поверхности основного слоя биметалла СтЗ + -f- Х18Н10Т, подвергнутого испытанию на усталость при 20,400 и 800°С после воздействия = 6 -10 циклов нагружения. Возникновение более широких по сравнению со статической деформацией грубых полос [c.227]

В 1950 г. двое ученых, Франк и Рид, независимо один от другого, предложили схему возникновения дислокаций в условиях воздействия нагрузки, стремящейся сдвинуть атомные слои относительно друг друга, и наличия диух точек, в которых дислокация закреплена. Схема образования дислокации по Франку и Риду такова. Пусть имеем монокристалл, на который действуют сдвигаю-ш,ие силы, приложенные вблизи плоскости скольжения (рис. 4.16). Пусть, кроме того, имеются две точки Ni и N , препятствующие смещению дислокации (рис. 4.16 и 4.17, а). Вследствие близости этих точек требуются очень небольшие сдвигающие силы, чтобы произошел сдвиг по площадке в плоскости скольжения, расположенной между ними и отмеченной штриховкой. На рис. 4.17 показаны этапы распространения скольжения на рис. 4.17,6 — первый этап. На каждом следующем этапе (рис. 4.17, в, г, д) одни и те же силы способны будут вызвать распространение скольжения в пределах еще некоторой площади (отмеченной штриховкой) в пло- [c.245]

Наряду с изучением суш,ности и механизма процесса схватывания металлов была проведена работа по изучению количественных и качественных закономерностей возникновения и развития процессов схватывания металлов на большом количестве деталей различных машин и на образцах в лабораторных условиях. Закономерности возникновения и развития явлений схватывания изучались в лабораторных условиях в зависимости от скорости скольжения (О—800 м1сек), нагрузок (1—4000 Kzj M ), вибраций (в диапазоне изменения частоты 0—200 гц и амплитуды 0—1 мм), различных материалов и методов обработки, в различных газовых и жидких средах. Изучалось также влияние температуры (от —100 до -f-600° ), масштабного фактора, фактора времени. [c.7]

Так, например, начало возникновения процесса схватывания второго рода в среде масла МС-20 при удельном давлении 100/сг/сти происходит при скорости 2,7 м(сек. В тех же условиях трения, но в среде химически активной гипоидной смазки процесс схватывания наступает при скорости скольжения 4,5 м1сек (фиг, 37). [c.57]

Для уменьшения интенсивности изнашивания и устранения нежелательных видов износа — схватывания металлов в деталях машин, работающих с малой скоростью скольжения при больших удельных давлениях в условиях сухого или полусухого трения (в условиях возможного возникновения и развития процесса схвз тывания первого рода), путем увеличения поверхности трения, изменения размеров, форм деталей и т. п. следует создавать условия, которые способствуют уменьшению теплоотдачи сопряженных деталей и повышению температуры в трущихся поверхностных объемах металлов. В деталях машин, работающих с большой скоростью скольжения, большой удельной нагрузкой (в условиях возможного возникновения процесса схватывания второго рода), путем уменьшения поверхности трения, изменения размеров, форм деталей н т. п. следует создавать условия, которые способствуют увеличению теплоотдачи сопряженных деталей и снижению температуры в трущихся поверхностных объемах металлов. [c.94]

С целью изучения закономерностей возникновения и развития процесса схватывания при трении двух стальных поверхностей и зависимости этого процесса от изменения в широком диапазоне скорости скольжения трущихся поверхностей и величины удельных давлений в местах контакта в условиях сухого трения скольжения ранее были проведены специальные лaбopaтopн >Ie исследования. [c.118]

Оба механизма возникновения скачков при трении, рассмотренные Хайкиным и Лисовским, с одной стороны, Томасом и Блоком, с другой, реально осуш ествляются. Могут наблюдаться случаи, когда при одних условиях, например при малых скоростях скольжения, осуществляется второй механизм, а при более высоких — первый. Однако чаще определяющим фактором служит возрастание трения с продолжительностью покоя. В особенности это относится к сухому трению. Наоборот, признаком хорошей смазки служит полное исчезновение всяких скачков при трении. [c.180]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...