Напряжения статические

При уточненных расчетах на выносливость учитывают влияние вида циклических напряжений, статических и усталостных характеристик материалов, размеров, формы и состояния поверхности. Расчет производят в форме проверки коэффициента запаса прочности. Для каждого из установленных предположительно опасных сечений определяют расчетный коэффициент запаса прочности 5 и сравнивают [c.144]

Проварьируем функционал по напряжениям, относящимся к моменту времени t, принимая в качестве вариаций напряжений статически возможные поля напряжений. Под Этими полями понимаются такие распределения напряжений, которые удовлетворяют однородным уравнениям равновесия и однородным граничным условиям на части поверхности тела Sp (вариации массовых сил и поверхностных нагрузок считаются равными нулю). Тогда [c.357]

Перейдем теперь к задаче изгиба стержня и, как ранее, будем рассматривать стержень достаточно большой длины. Пусть ось 2 ориентирована уже не произвольно, а проходит через центр тяжести основания, оси х а у направим пока произвольно. В дальнейшем эти оси выбираем совпадающими с главными осями. Как и в задаче кручения, будем предполагать, что боковая поверхность свободна от нагрузок, т. е. выполняются условия (3.1). Полагаем также, что на основаниях внешние напряжения статически эквивалентны моменту М (ось которого параллельна оси у (рис. 16)). Поставленная таким образом задача называется задачей изгиба стержня моментом в постановке Сен-Венана (здесь по-прежнему речь идет лишь об интегральном удовлетворении краевых условий на основаниях). В данном случае удобно исходить из первоначального представления напряженного состояния, а потом уже определять смещения. [c.270]

Статический и усталостный механизмы разрушения при растяжении должны быть тесно связаны. Предполагается, что при достижении приложенным напряжением статической прочности [c.379]

В работах [77, 103—104] охрупчивание металла в процессе усталости исследовалось по изменению таких характеристик, как хрупкая прочность и критическая температура хрупкости, которые определяются при жестких условиях нагружения высокая концентрация напряжений, статическое либо удар- [c.80]

Сначала строилась предельная поверхность i = / (Од, о , Г), где Нд — амплитуда переменных механических напряжений — статические растягивающие напряжения Т — температура, при которой ведутся изотермические испытания. [c.340]

Критерий подобия нормальных напряжений статически нагружаемых механических систем [c.214]

Полученные поля напряжений статически допустимы и отвечают кинематически возможному механизму разрушения (последний реализуется при произвольном увеличении одного из параметров — температурного поля или нагрузки). Отсюда следует, что решение (3.40) в рамках, принятых в теории приспособляемости допущений, является точным (полным). [c.103]

Чем выше собственная частота колебаний лопатки, тем большее число лопаток на колесе может находиться в резонансе. Однако при этом возрастает и коэффициент кратности числу оборотов (в предыдущем примере он равен 10) амплитуда таких колебаний невелика, и, выбирая невысокие напряжения статического изгиба, можно обеспечить безопасную работу лопаток. [c.150]

Процесс нагружения в исходном полуцикле осуществляется в режиме, который в пространстве нормальных и касательных напряжений может быть представлен в виде двухзвенной ломаной, причем сначала прикладывалось напряжение статического характера, а затем — циклическое напряжение. [c.57]

Уточненный расчет валов на выносливость производят с учетом характера изменения напряжений, статических и усталостных характеристик материала, концентрации напряжений, масштабных факторов, состояния поверхностного упрочнения 133]. [c.360]

Расчетное напряжение а включает в себя оба максимальных напряжения статическое и динамическое Од. Статическое напряжение в конденсаторной трубке возникает от разности [c.163]

Электроискровой износ происходит в результате воздействия электрических разрядов длительностью 10 -10" с при напряжен пробоя около 100 В, при зазоре 0,01-0,06 мм (в чистом масле), среднем напряжении 10-25 В (имеется в виду среднее напряжение импульса после образования канала разряда в масле), чаще под воздействием постоянного тока. При этом виде износа больше разрушается положительно заряженная деталь. Само повреждение матовые пятна ( морозец ), кратеры в форме булавочных уколов диаметром до нескольких микрон, кратеры в виде воронок диаметром от 0,05 до 2 мм, глубиной 0,015-0,05 мм. Износ такого вида чаще всего связан с некачественным заземлением ротора турбины и протеканием через подшипник статического электричества и тока униполярной индукции. Напряжение статического электричества на роторе турбины может достигать 700 В и более, его значение определяется сопротивлением между ротором и статором, а постоянная составляющая тока, стекающего с ротора современных мощных агрегатов, на переходных режимах может составлять 500-700 мА. [c.236]

Увеличение единичной мощности турбины приводит к тому, что номинальные напряжения (статические и циклические) в корпусах и роторах возрастают в большей степени, чем улучшаются механические свойства. Так, при увеличении мощности турбоагрегата в 6 раз (от 200 до 1200 МВт) номинальные напряжения в роторах цилиндров низкого давления увеличиваются в 1,5— 2,5 раза при повышении пределов текучести стали ротора в 1,15— 1,3 раза, номинальные напряжения в цилиндрах высокого и среднего давления повышаются на 20—25 % при практически неизменяющемся уровне длительной статической прочности. То же самое можно отметить и для роторов турбин. Это говорит о тенденции к снижению запасов статической и циклической прочностей и необходимости перехода к новым методам расчета с применением новых критериев прочности и долговечности. [c.5]

Наилучшим распределением относительных напряжений в пакете, обеспечивающим равнопрочность конструкции, является такое, при котором напряжения во всех сечениях, кроме ослабленных, не превышает единицы, а напряжения в ослабленных сечениях, имеющих концентраторы, составляют примерно половину. Что касается проволочных связей, то в зависимости от напряжений статического изгиба от паровой нагрузки в корневом сечении в них допускают значительно большие относительные динамические напряжения. Это объясняется отсутствием в проволоках концентраторов напряжений. [c.166]

Для подшипников опор, не требующих плавной работы, или когда все точки дорожек качения подвергаются контактным напряжениям, статическая нагрузка может превышать статическую грузоподъемность подшипника в 2 раза. При высоких требованиях к надежности и плавности работы статическую нагрузку понижают в 1,5 раза по сравнению с базовой статической грузоподъемностью. [c.437]

Замена напряжений статически эквивалентными им удельными усилиями и моментами позволяет вместо равновесия произвольного трехмерного элемента оболочки рассматривать равновесие соответствующего двухмерного элемента исходной поверхности. Положительные направления удельных сил и моментов показаны на рис. 1.3. Векторы моментов ориентированы по правилу правого винта. [c.14]

Замена напряжений статически им эквивалентными усилиями и моментами позволяет в дальнейшем вместо объемного элемента, выделенного из оболочки, рассматривать соответствующий ему элемент срединной поверхности. Введение усилий и моментов, [c.36]

Весьма широкое распространение получило зажигание ГРП с помощью импульсов с амплитудой инициирующего напряжения t/нн, значительно превышающей напряжение статического пробоя на постоянном и высокочастотном электрическом полях [1, 3, 5, 7]. Этот режим реализуется приложением одиночного высоковольтного импульса или импульса в виде затухающих колебаний от маломощной схемы основной разряд поддерживается силовым источником питания. На практике, в силу простоты формирования, используется, как правило, импульс в виде затухающих колебаний. Далее -будут рассмотрены схемы именно с такой формой импульса, тем б.олее, что особых преимуществ прямоугольный импульс ие имеет. [c.6]

На участке 1-2 необходимо исследовать касательные напряжения (статические моменты) на экстремум [c.164]

Полученные выражения (10.2), (10.16), (10.18), (10.19) образуют такую систему. Для однозначного решения задачи необходимо задание условий на контуре тела - фаничных условий. Эти условия могут быть заданы в виде заранее определенных компонент напряжений (статические граничные условия) или компонент перемещений (кинематические граничные условия) или же комбинации тех и других (смешанные граничные условия). [c.196]

Таким образом, и в этом случае динамические напряжения должны мало отличаться от напряжений статических. Более серьезное практическое значение могут иметь периодически меняющиеся силы, как, например, силы инерции избыточных противовесов, переменные давления колес, обусловленные неправильностью бандажа и т. д. При этом действия этих сил на мосты больших пролетов и на малые мосты приходится оценивать различно. Когда мы имеем дело с мостами больших пролетов, то главную роль играют колебания, возникающие от периодически меняющихся сил. Колебания эти в случае резонанса могут вызвать весьма значительные дополнительные напряжения в фермах моста. Так, например, амплитуда вынужденных колебаний, вызываемых избыточными противовесами, может при неблагоприятных условиях в 20—25 раз превзойти про- [c.398]

Представим себе стержень любого сечения, закрученный до такой степени, что в отдельных частях его возникает пластическая деформация материала. Мы сделаем простое, но достаточно хорошо выполняющееся у многих металлов, предположение, что в частях, где начинается пластическая деформация материала, касательные напряжения, действующие в поперечном сечении, имеют постоянное значение к. Это и будет выражать условие пластичности ), которое вместе с условиями равновесия элемента и определяет напряжения в тех частях стержня, где начинается пластическая деформация материала, следовательно, определяет напряжения статически, как и в 57 в случае плоского напряженного состояния, когда касательное напряжение в той области, где происходит пластическая деформация материала, было принято равным к. Случай стержня круглого сечения рассмотрел еще Сен-Венан ). Мы же будем предполагать, что поперечное сечение имеет любую величину. Мы оставим в силе те же предположения относительно величины деформации в области материала, какие были сделаны нами в случае плоского напряженного состояния в 57, стр. 396 первого тома. [c.139]

Исследование динамических задач теории упругости в нелинейной постановке относится к одной из сложных и мало разработанных областей механики твердого деформируемого тела. В то же время существует целый класс задач, в которых на некоторое конечное напряженное статическое состояние накладываются малые динамические возмущения. Это позволяет в строгой постановке строить решение статической задачи, а динамику явлений, основываясь на малости динамических возмущений, исследовать на базе линеаризованных относительно некоторой малой окрестности напряженного состояния соотношений. При этом в полном объеме сохраняется присущая нелинейным задачам специфика постановки краевых задач в зависимости от используемой системы координат и используемых в процессе решения тензорных и векторных величин, описывающих напряженное состояние среды. [c.34]

Расчет на сопротикление усталости. Уточненные расчеты на сопротивление усталости отражают влияние разновидности цикла напряжений, статических и усталостных характеристик материалов, размеров, формы и состояния поверхности. Расчет выполняют в форме проверки коэффициента У запаса прочности, минимально допустимое значение которого принимают в диапазоне [/5] = 1,5—2,5 в зависимости от ответственности конструкции и последствий разрушения вала, точности определения нагрузок и напряжений, уровня технологии изготовления и контроля. [c.169]

Постепенный отход от расчетных формул в виде произведения многих коэффициентов, рассматриваемых независи-Mbiivtn, к комплексному определению контактных и изгибных напряжений, статических и динамических напряжений, распределения их по контактным линиям и между парами зубьев в зацеплении. [c.487]

Прежде всего отметим, что сформулированные ранее вариационные принципы в данном случае не работают, так как рассматриваемые здесь поля перемещений не являются кинематически допустимыми, поля напряжений— статически допустимыми. Поэтому первая проблема здесь — построить надлежащие обобщения классических вариационных принципов. Идею таких обобщений поясним сначала на примере классической задачи Дирихле для [c.208]

Заметим, что аналогичные уравнение и неравенство выводятся в физике черных дыр —компактных неизлучающих тел, образовавшихся в результате коллапса массивных звезд с массой более двух Солнц. Эти бывшие звезды, полностью израсходовавшие свое ядерное горючее, имеют размер, равный гравитационному радиусу R — lGMj G — гравитационная постоянная, М — масса звезды, с—скорость света гравитационный радиус Солнца—около 3 км). Роль, аналогичную энтропии в термодинамике, в физике черных дыр выполняет поверхность S черной дыры, а роль термодинамической температуры—величина X, пропорциональная поверхностной гравитации, т. е. напряженности статического гравитационного поля на поверхности черной дыры. Черные дыры не обладают никакими другими свойствами, кроме способности притягивать, поскольку гравитационное поле черной дыры настолько сильно, что даже задерживает свет. Вследствие этого полная энтропия системы черных дыр (величина, пропорциональная сумме поверхностей S черных дыр) не убывает SS O. Эта и другие термодинамические аналогии в физике черных дыр оказываются весьма полезными при рассмотрении различных явлений с участием черных дыр, подобно тому, как начала термодинамики позволяют изучать многие общие свойства термодинамических процессов. Одновременно они указывают на своеобразную универсальность начал термодинамики. [c.77]

Установим зависимость величины касательного напряжения от координат точки в поперечном сечении. Отнесем балку к той же системе координатных осей, которая была рассмотрена в двух предыдущих параграфах. Напомним, что рассматривается балка симметричного поперечного сечения при условии, что ось симметрии лежит в плоскости действия внешних сил. Будем, следуя Д. И. Журавскому 1), считать, что определению подлежит не полная величина касательного напряжения, а лишь составляющая его, параллельная соответствующей поперечной силе Qy. Иными словами, будем изучать ту составляющую касательного напряжения, статическим эквивалентом которой является поперечная сила Qy. Другая составляющая в пределах сечения, если она имеется при изгибе в плоскости Оу2, образует систему самоуравновешенных, распределенных в поперечном сечении касательных сил. [c.126]

Рис, М,10, Распределение касательных напряжений по толщине тонкостенного стержня открытого профиля а) касательные напряжения, статическим эквивалентом которых является лишь крутящий момент б) доля касательных напряжений, создающая изгибно-крутиль-ный момент fi) доля касательных напряжений, создающая момент свободного кручения. [c.392]

Пожарную безопасность технологических процессов обеспечивают конструктивными решениями применяемого оборудования, выбором пожаробезопасных схем процессов, использованием контрольно-измерительных приборов и автоматов, обеспечивающих безопасный режим работы оборудования, применением устройств и приспособлений, предотвращающих механическое искрообразова-ние и снимающих напряжение статического Электричества, своевременными ревизиями и предупредительным ремонтом оборудования, очистки от пыли оборудования и технологических конструкций. [c.115]

Позднее эти зависимости были даны в виде (1.58) для квазиста-тического типа разрушения и (1.59) для усталостного типа разрушения, где — энергия, накопленная материалом до наступ-.тения нестационарного процесса деформации ощ — напряжение перед нестационарным участком П гзо — энергия статического разрушения, определяемая до начала потери устойчивости пластической деформации (участок под кривой до Оь) О ао — предельное номинальное напряжение статического разрушения перед потерей устойчивости пластической деформации (ошо = < ь) и И /о — общая энергия разрушения соответственно при циклическом жестком нагружении и статическом, Сттах — максимальное напряжение при жестком нагружении О/ — истинное напряжение при статическом разрушении у и у — постоянные, зависящие от свойств материала и определяемые из эксперимента. [c.19]

Таким образом, длительность стадий циклического упрочнения, разупрочнения и стабилизации для металлических материалов может быть оценена по кривым статического растяжения, представленным в координатах условное напряжение—статическое повреждение т) = е/вобщ. При этом длительность стадии упрочнения характеризуется величиной т)ь = е /вобщ- Для упрочняющихся материалов Ць 0,5, для разупрочняющихся — Ць < 0,5 и для циклически стабилизирующихся — Т1ь = 0,5, т. е. длительность стадий упрочнения, разупрочнения и стабилизации определяется тем, как сильно т) отличается от 0,5. [c.204]

ЛИЧИНЫ повреждений Фс скорость увеличения количества повреждений dOJdt рассматривается как функция напряжения. Если соотношение между напряжением и временем до разрушения при ползучести при постоянном напряжении (статической ползучести) представить в двойных логарифмических координатах прямой линией и выразить [c.131]

Кроме того, при Xi< —VlI в полосе действуют также напряжения, отвечающие перерезывающей силе Q. Таким образом, действующие на перешейке напряжения статически эквивалентны силе(Д 0) и моменту Af. Фактически указанные условия на бесконечности в полосе при -> реализуются уже при Xi (I -т 2)1. Все гранищ Bo6of H от внепших нагрузок. Для определенности рассматривается случай плоского напряженного состояния. [c.171]

Эту достаточно трудную задачу мы рассмотрим позже ). Она становится простой в одном частном случае. Если ширина сечения Ь всюду мала, то изменение q по ней должно быть также малым. Если стороны сечения вертикальны, т. е. Ь постоянно, то касательное напряжение должно быть всюду почти вертикальным, ибо касательное напряжение не может пересекать свободную от нагруз1<и поверхность тела ). В этом случае "q можно рассматривать как действительное касательное напряжение. Статический момент, стоящий [c.294]

Результат наложения ка переменные напряжения статических напряжений сжатия зависит от температуры и уровня предела выносливости при симметричном цикле. Эффективность сжимающей нагрузки, измеряемая отношением оаМ-ь как показали испытания сплава ХН77ТЮРУ при 250 С значительно выше, чем при 550° С. Отсюда следует, что применение поверхностного наклепа для деталей из сплава ХН77ТЮРУ, эксплуатируемых при 550° С, мен еэф-фективно, чем при т-емпературах до 250 С. Кроме того, длительное действие высокой температуры способствует релаксации и перераспределению остаточных напряжений в поверхностном слое детали. Статические напряжения сжатия компенсируют отрицательное влияние остаточных напряжений второго и третьего рода в высоколегированных сплавах, которое проявляется в понижении сопротивления усталости при нормальной температуре. На рис. 2.36 приведена кривая Wa-i =f( (T-i)> построенная по результатам испытания образцов гладких и с концентраторами напряжений из сплава ХН77ТЮРУ при базовом числе циклов Л б = 2-10 ... 2-10 . [c.69]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...