Напряжение критическое при

Напряжения критические при изгибе и сдвиге 99, 100 [c.560]

Напряжения критические при сжатии в двух направлениях [c.560]

Напряжения критические при сжатии и касательных усилиях [c.560]

Напряжения критические при сжатии (растяжении) и сдвиге [c.560]

Следует отметить, что в (2.11) физический смысл S вполне соответствует интерпретации этого параметра, достаточно устоявшейся в настоящее время критическое напряжение хрупкого разрушения S является параметром, достижение которого наибольшими главными напряжениями является достаточным условием для реализации хрупкого разрушения, т. е. для обеспечения страгивания и распространения микротрещины. При этом в качестве необходимого условия выступает условие зарождения микротрещин, которое многие исследователи, например в работах [101, 149—151], принимают в виде (2.3). В предлагаемом критерии хрупкого разрушения (2.11) необходимое условие хрупкого разрушения соответствует условию зарождения микротрещин скола в виде (2.7). Как уже говорилось, разрушающее напряжение а/ при одноосном растяжении образцов в диапазоне температур Го Г Тем (см. рис. 2.6 и 2.7) совпадает с напряжением распространения микротрещин Ор, тождественно равным S , что позволяет получать значения S (x) на основании указанных предельно простых экспериментов. Однако совпадение а/ с S не является общим правилом даже при хрупком разрыве в условиях одноосного растяжения в области температур Т <То разрушающее напряжение а/ не является напряжением распространения микротрещин (см. рис. 2.7), а соответствует напряжению, при котором выполняется условие зарождения микротрещин. Такая же ситуация наблюдается при хрупком разрыве в условиях объемного напряженного состояния, например при разрушении образцов с концентраторами и трещинами (см. подразделы 2.1.4 и 4.2.2). [c.72]

Сопоставляя расчетный пролет с критическим, можно установить, при каких условиях в нити действует наибольшее напряжение. Так, если / < /кр, то наибольшее напряжение будет при низшей температуре. В случае I > / р опасное состояние будет при наибольшей нагрузке. [c.157]

Полученные формулы справедливы только в пределах действия закона Гука, т. е. для сравнительно тонких и длинных стержней, у которых напряжение сжатия при критических нагрузках оказывается меньше предела пропорциональности. Для коротких и жестких стержней критическая сила будет большей, и в них возникают пластические деформации еще В стадии простого сжатия, т. е. до потери устойчивости. Формула Эйлера (13.4) становится неприменимой, когда а,,р достигает [c.148]

Диод обращенный — полупроводниковый диод с критической концентрацией примеси, обладающий из-за туннельного эффекта большей проводимостью при обратном напряжении, чем при прямом применяется при детектировании слабых сигналов 19]. [c.143]

При использовании первой теории прочности а, равно критическому напряжению а,,, при достижении которого наступает разрушение, т.е. отноше- [c.296]

Так как в процессе деформации слои, по которым идет сколь-л<ение, меняют ориентацию, плоскость скольжения поворачивается из своего положения, отвечающего максимуму критического скалывающего напряжения, то при дальнейшей деформации постепенно вступают в действие другие, более благоприятные уже в этой ситуации системы скольжения. [c.132]

Зависимость напряженности критического поля от температуры Т аналогична зависимости р=р[Т) при равновесии жидкость — пар и на диаграмме Т, изображается кривой, приведенной на рис. 43. Аналитически эта кривая довольно точно может быть представлена параболой [c.239]

При 7 =7 с напряженность критического поля Яс = 0 тогда из формулы (12.19) находим Sj —S = 0, что отвечает фазовому переходу второго рода, при котором [см. [c.241]

При Т=Т напряженность критического поля Я = 0, и из уравнения (1) получаем S = S , а из (2) [c.368]

Нс2 0)—верхнее ( второе ) критическое значение напряженности поля при Т=0 К для сверхпроводника второго рода [c.653]

Величина критического напряжения Окр играет такую же роль, как предел прочности ов при расчетах на прочность. Нельзя допускать, чтобы в сжатых стойках возникали напряжения, равные критическим. Поэтому необходимо от критических напряжений, определяемых при большой гибкости по формуле Эйлера, а при малой — по формуле Ясинского — Тетмайера, перейти к допускаемым напряжениям при продольном изгибе. Для этого критическое напряжение делится на коэффициент запаса устойчивости к, который для металлов равен 1,86 для дерева — 2,5 и более. Этот коэффициент учитывает не только запас устойчивости, но и возможный эксцентриситет приложения нагрузки, небольшое начальное искривление стержня, неоднородность материала и др. [c.298]

Допускаемое напряжение [о ] при расчетах на устойчивость назначается с запасом против критического напряжения, т. е. выражается формулой [c.492]

Какой вид имеет формула Ясинского для определения критических напряжений и при каких гибкостях она применяется для стержней из стали СтЗ [c.505]

Уменьшение пластической деформации путем увеличения толщины образца ведет к снижению значения до некоторого предела, к которому она асимптотически приближается (рис. 17.1). Это есть именно то значение для объемного напряженного состояния при плоской деформации, для которого (благодаря достаточной для данного материала толщине) практически запрещается макропластическая деформация перед краем трещины и разрушение происходит по типу прямого излома без боковых скосов. Эта величина носит название критического коэффициента интенсивности напряжений при плоской деформации и обозна- [c.131]

Бесконечная плоскость с прямолинейной трещиной, подверженная действию равномерного одноосного растяжения напряжением а на бесконечности. Требуется определить критическое значение напряжения Ос, при котором трещина начнет распространяться при постоянной внешней нагрузке (задача Гриффитса). Трещина расположена вдоль оси х, х Z, г/ = 0. [c.143]

Рис. 35.7. Зависимость коэффициента запаса по критическому напряжению По (при наличии трещины) от коэффициента запаса по пределу трещиностойкости т при заданном коэффициенте запаса п.

Заметим, что когда турбулентные области в трубе разрастаются, растет и сопротивление движению жидкости (в связи с ростом турбулентных касательных напряжений трения), при этом скорость и уменьшается. Как только она делается меньше критической скорости, разросшиеся турбулентные области обращаются в ламинарные (или выносятся за пределы рассматриваемой части потока) после этого в связи с уменьшением потерь напора (обусловленным переходом турбулентного режима в ламинарный на отдельных участках трубы) скорость v увеличивается, причем турбулентные области снова, появляются и т. д. В связи с таким характером движения в переходной зоне, представить это движение на графике какими-либо определенными кривыми нет возможности. Исключение здесь могут составить только случаи, когда ламинарный режим затягивается и имеет место по длине всего трубопровода (см. прямую 2-3) или, когда в связи с особыми условиями движения турбулентный режим имеет место по длине всего трубопровода (см. линию 5 — 6). [c.162]

Существенную роль в образовании хрупкого разрушения играет исходное состояние металла, зависящее от металлургических процессов получения и технологии его дальнейшей обработки. Увеличение размера зерен и ослабление прочности их границ приводит к уменьшению 5к и, следовательно, к повышению критической температуры и снижению уровня критических напряжений при хрупком разрушении (см. рис. 1.5). Повышение сопротивления срезу и уменьшение сопротивления отрыву в результате повышения содержания углерода в стали, понижения температуры отпуска, а также легирования (повышающего отношение предела текучести 5т к сопротивлению разрыву Sk) увеличивают склонность к хрупкому разрушению. Этот эффект наблюдается также после деформационного старения при длительной службе металла в напряженном состоянии при повышенной температуре, наводороживания, радиационного воздействия, накопления циклического и коррозионного повреждений. Указанные эксплуатационные факторы понижают пластичность, прочность границ зерен и сопротивление разрыву. [c.14]

Условия (2.9), (2.12), (2.19) и (2.23) позволяют определить критическое напряжение Стк при данных размерах трещины I. Характеристиками материала, определяющими условия нестабильного развития трещины, [c.34]

Зависимости Ки от температуры и напрягаемого объема по выражениям, приведенным выше, позволяют определять в области хрупкого состояния конструкционных элементов критическую величину напряжений Ок. При этих напряжениях наступает быстро протекающее хрупкое разрушение от исходной трещины (дефекта) размером /о. [c.43]

Отмеченное ранее [1] значительное повышение критического напряжения сдвига при охлаждении кадмия было вызвано наличием примесей, так как после улучшения чистоты кадмия с 99,98 % до 99,998 % КНС понизилось с 0,63 до 0,12 МПа. Небольшой подъем КНС (до 0,18 МПа) при —220 °С сохранился вследствие недостаточно полной очистки кадмия [1]. [c.48]

При действии растягивающих напряжений, уровень которых меньше предела текучести титанового сплава при определенной температуре, возникновение дефектов в оксидной пленке возможно лишь в том случае, если толщина оксидного слоя становится больше некоторого критического значения. Чем выше напряжение, тем при меньших толщинах пленки должны возникать в ней дефекты. Вместе с тем чем выше температура, тем быстрее достигается критическая толщина оксидной пленки. После возникновения микроразрушений в оксидном слое возможно протекание электрохимических реакций, близких к реакциям при коррозионном растрескивании в водных растворах, и химических реакциях, возникающих при контакте титана с солями [c.76]

К числу характерных особенностей роста трещин при коррозионном растрескивании следует отнести неоднозначность зависимостп v K) для ряда систем металл — среда, обусловленную начальными условиями нагружения [254]. Как следует нз рис. 48.4, для системы сталь 50Х — изобутиловый спирт расположенпе кинетической диаграммы обусловлено значением коэффициента пнтенсивности напряжений Кц (при котором начинается до-критический рост трещин) при этом с повышением выход на стабилизированный участок достигается при более высоких значениях скоростей. Как показали фракто-графические исследования, такая неоднозначность кинетических диаграмм во много.м обусловлена ветвлением трещин, интенсив-иость которого зависит от начальных условий нагружения. [c.366]

На К)(УР выделяют две основные характеристики циюшческой трещи-ностойкости АК,к - пороговый размах коэффициента интенсивност и напряжений, ниже которого усталостная трещина не распространяется, и критический размах коэффициента интенсивности напряжений ДК , при котором происходит усталостное разрушение. [c.20]

По третьему началу термодинамики, при Г=ОК энтропии фаз равны нулю и, следовательно, Ss — S = 0. В этом пределе производная напряженности критического поля по температуре должча обратиться в нуль. [c.242]

При Т=Тс напряженность критического поля Жс= тогда из формулы (10.19) находим S,—5 =0, что отвечает фазовому переходу второго рода, при котором (см. (10.20)) получаем формулу Рутгерса (10.16). [c.169]

Условимся называть микроскопическим пределом упругости Ом напряжение, по достижении которого пластически деформируются все зерна. Границы зерен, препятствуя развитию легкого скольжения, повышают микроскопический предел упругости поликристалла по сравнению с критическим напряжением монокристалла, при этом увеличивается коэффициент деформацион-рис. 135. Микродеформации ного упрочнения. При напряже- [c.224]

В правую часть этого уравнения входит коэффициент запаса по пределу трещиностойкости. При т = i длина трещины, входящая в выражение К, будет критической при рабочем уровне напряжений. Увеличение коэффициента т приводит к уменьшению длины трещины. Каждому m > 1 отвечает определенная длина трещины, меньшая критической (при Oi = onst). При некотором значенпи m > 1 полученную длину трещины можно считать допустимой. [c.283]

Сопротивление деформациям St, 5в и разрыву 5к зависит от абсолютных размеров сечений образцов или деталей. Так как разрушения по условию (1.7) являются хрупкими или квазихрупкими, им сопутствуют незначительные пластические деформации. Для таких разрушений существенное значение приобретает структурная неоднородность материала, влияние которой можно оценить количественно на основе гипотезы слабого звена , предложенной В. Вейбуллом. Эта гипотеза позволяет оценить влияние размеров сечений на критические напряжения хрупкого разрушения. Распределение вероятности критических напряжений Ок (при хрупких и ква- [c.14]

При испытании чистым изгибом плоских образцов по схеме г (см. рис. 3.11) можно использовать метод двух надрезов, предложенный Т. Каназавой. Эти надрезы наносят в пределах действия постоянного момента на расстоянии, превышающем глубину надреза не менее чем в два раза. Процесс упругопластического деформирования в обоих надрезах является одинаковым, но распространение трещины по достижении напряжениями критических значений происходит в одном из сечений. Рар- [c.58]

Сильно влияет на распространение трещины изменение микроструктуры сплава, связанное с выделением ач азы. Высокие критические значения коэффициентов интенсивности напряжений получены при горячей пластической деформации в (а + )-области и уровне прочности сплава 1200 МПа. По мнению В. С. Ивановой, оптимальным уровнем прочности титановых сплавов в условиях многоциклового нагружения следует считать1100-1200МПа[26, с. 23-28 110 117, с. 435-441]. [c.148]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...