Микронапряжения остаточные

Мизеса критерий 337 Микронапряжения остаточные 201, 203, 206, 219 [c.449]

Для объяснения эффекта Баушингера был предложен ряд моделей. Наиболее вероятной причиной изменения пределов упругости, пропорциональности и условного предела текучести при реверсивном нагружении, по-видимому, являются остаточные ориентированные микронапряжения, возникающие в предшествующей пластической деформации. Они и способствуют более раннему возникновению пластической деформации при повторной нагрузке другого знака. [c.619]

В разд. VI рассмотрены неизбежные в волокнистых композитах остаточные микронапряжения и влияние окружающей среды на прочность композита. Глава содержит также некоторые заключительные замечания по рассмотренным вопросам. [c.109]

Трактовка микронапряжений в рамках классической теории упругости опирается на модель, изображенную на рис. 43. В такой постановке распределение остаточных микронапряжений было исследовано в [34]. Предполагалось, в частности, что матрица дала усадку на 1%, а волокна вообще не сократились. Это соответствует волокнистому композиту с эпоксидной матрицей, испытавшему после отверждения перепад температур примерно в 150° С. [c.156]

Следует выделить из предыдущего обсуждения два важных вывода (1) при использовании для вычисления максимального главного напряжения точных методов нельзя пренебрегать остаточными напряжениями (2) влияние остаточных микронапряжений отражается в поправочных коэффициентах полуэмпирической теории. [c.158]

Пластичные композиты, компоненты которых несжимаемы в пластической области, но имеют различные упругие модули, будут проявлять в обш,ем некоторую необратимую сжимаемость за пределом упругости, связанную с изменением системы остаточных микронапряжений в процессе пластического деформирования. Следовательно, комбинации из материалов, каждый из которых в отдельности деформируется упруго при гидростатическом давлении, будут обнаруживать при действии этого давления пластические деформации. Од- [c.12]

Некоторые исследователи считают, что склонность закаленной стали к замедленному разрушению связана не столько с присутствием водорода и среды, сколько с закономерностями мартен-ситного превращения, приводящего к возникновению в структуре стали остаточных микронапряжений вследствие динамического эффекта при столкновении быстрорастущих мартенситных кристаллов друг с другом или с границами зерен [91, 131]. Этим объясняется ЗР сталей по границам старых аустенитных зерен [90]. Склонность к ЗР объясняют постепенным накоплением дефектов структуры, образующихся в результате вязкого течения по границам зерен [ПЗ]. Склонность к ЗР возрастает с увеличением податливости нагружающей системы. Так, при длительном нагружении на растяжение с перекосом 12° болтов диаметром 10 мм из стали ЗОХГСА (в состоянии закалки с [c.55]

Для выяснения влияния остаточных напряжений, вызываемых пластической деформацией кальцита, на его механохимическое поведение изучали кинетику растворения навески порошка из мрамора после помола в шаровой мельнице в течение 0,5 1 3 ч и после отжига молотого порошка при 500° С в течение 3 ч, снимающего искажения кристаллической решетки. Искажения и микронапряжения кристаллической решетки оценивали с помощью рентгеноструктурного анализ-а по уширению интерференционного максимума (1014). [c.93]

На рис. 29 приведены кинетические кривые растворения в уксуснокислом электролите для порошка, молотого в течение 0,5 ч, и порошка, затем отожженного. Полученные кривые по характеру соответствуют кривой, приведенной на рис. 3, причем квазистационарное состояние достигалось примерно через 6—7 мин, что в принципе может быть обусловлено как полным растворением деформированных поверхностных объемов высокодисперсного тела, так и релаксацией остаточных микронапряжений вследствие хемомеханического эффекта (см. п. 7). Действительно, релаксация остаточных микронапряжений на монокристалле кальцита вследствие хемомеханического эффекта, как это наблюдалось нами, происходит в течение 1—3 мин (концентрация уксусной кислоты была более высокой). [c.94]

Корреляция между распределениями значений микротвердости, остаточных микронапряжений и потенциала указывает в основном на механохимическую природу формирования электрохимической гетерогенности вследствие остаточных напряжении, вызванных термопластическими деформациями (в данном случае структурные превращения, по-видимо-му, не оказали заметного влияния, так как распад мартенсита при нагреве должен был бы вызвать противоположное изменение микротвердости). [c.222]

На рис. 86 приведена зависимость между величинами остаточных микронапряжений (в области между экстремальными значениями) и сдвига потенциала при различных скоростях резания. При одинаковых значениях остаточных напряжений скорость резания оказывает существенное влияние на потенциал. Как следовало ожидать, наблюдается симметрия в разблагораживании электродного потенциала при появлении напряжений сжатия или растяжения, т. е. направление изменения потенциала не зависит от знака напряжений. [c.189]

В результате исследования было установлено, что хотя скорость общей коррозии (по потере массы) с ростом скорости потока до 0,6 м/с возрастала на порядок, значение ее [0,06 г/(м Ч)] было небольшим и не могло служить причиной наблюдаемых ускоренных разрушений сварных соединений, поскольку термодеформационный цикл сварки, оказывая теплофизическое воздействие на металл, определял различие физико-механического состояния и связанные с ним локальные различия в коррозионном и электрохимическом поведении металла в различных зонах сварного соединения. Неоднородность физико-механического состояния зон сварного соединения (неравномерное распределение остаточных макро- и микронапряжений, химического состава, различия в структуре) увеличивала механохимическую неоднородность и служила причиной возникновения коррозионно-механических разрушений. [c.237]

Как показано выше, к основным факторам, определяющим тонкую кристаллическую структуру, относятся количество углерода в твердом растворе (или тетрагональность мартенсита), количество мартенсита (или остаточного аусте-нита), дисперсность блоков когерентного рассеяния и величина микронапряжений. [c.181]

На рис. 16 связь между шириной дифракционной линии (пропорциональной величине блоков и микронапряжений) и суммарной остаточной деформацией представлена в соответствии с уравнениями [88] [c.35]

Система зависимостей (23а) — (23е) для приращений напряжений, остаточных микронапряжений и упругопластических деформаций в сочетании с условиями равновесия, совместности и пластичности, а также с описанием скалярных функций позволяет осуществлять вычислительное решение краевых упругопластических задач при циклическом нагружении с зачетом особенностей проявлений пластичности в связи с историей нагружения и нагрева. [c.25]

Основными параметрами качества поверхностного слоя являются шероховатость поверхности, глубина и степень деформационного упрочнения и технологические остаточные напряжения (макро-, микронапряжения и искажения кристаллической решетки). Эти параметры приняты авторами для оценки влияния технологических факторов обработки на прочностные свойства детали. [c.4]

Имеются также и другие гипотезы. Согласно большинству из них сущность упрочнения сводится к искажению плоскостей скольжения и образованию на них шероховатостей в виде обломков зерен, блокирующих сдвиг увеличению протяженности границ зерен и, следовательно, областей с затрудненными условиями деформации изменению формы зерен, усиливающему механическое их зацепление возникновению остаточных микронапряжений и искажению кристаллической решетки как результату неоднородности деформации отдельных зерен и блоков. [c.25]

Механизм образования макронапряжений в процессе механической обработки. Деформированный металл поверхностного слоя детали после механической обработки находится в напряженном состоянии, в нем возникают остаточные напряжения макро-и микронапряжения и напряжения 3-го рода (искажения кристаллической решетки) при этом глубина проникновения последних больше, чем остальных. [c.55]

Микронапряжения — местные остаточные напряжения в микрозонах. Они возникают в поликристаллических металлах в процессе деформации больших объемов в результате взаимодействия зерен между собой. Зерна в металле произвольно ориентированы, отличаются строением. [c.58]

Напряженность поверхностного слоя Остаточные напряжения Технологические макронапряжения Микронапряжения ост ОСТ кгс/мм кгс/мм [c.64]

Образование остаточных напряжений (микронапряжений и напряжений 3-го рода), как известно, связано с дефектами кристаллической решетки. [c.128]

При циклическом нагружении изгибом или кручением может создаваться неоднородная по сечению детали остаточная деформация, следствием которой будет образование вторичных остаточных макро- и микронапряжений. [c.170]

Причины нестабильности геометрической формы, размеров и физико-механических свойств металлических деталей. Причинами нестабильности геометрических свойств металлических деталей в основном являются наличие и постепенная релаксация внутренних напряжений и структурная нестабильность. Так, например, непостоянство размеров некоторых деталей машин (специальных осей, подпятников и т. п.), имеющих простую форму и высокую твердость, определяется преимущественно структурным фактором. На стабильность размеров деталей типа корпусов, каркасов, тонкостенных обечаек и т. п., имеющих сложную форму, часто недостаточную жесткость, основное влияние оказывают остаточные внутренние напряжения. Остаточные внутренние напряжения подразделяются (в порядке убывающей значимости) на фазовые или структурные, тепловые (термические), первичные усадочные (в отливках), возникающие в результате механического наклепа и вследствие химического воздействия на поверхность детали. Существенное влияние на стабильность размеров могут оказывать микроскопические напряжения первого рода. Дополнительное влияние на размеры могут оказывать напряжения второго рода, уравновешивающиеся в масштабе отдельных зерен в тех случаях, когда микронапряжения обладают общей ориентировкой (т. е. не погашаются взаимно вследствие противоположной направленности). [c.405]

Следует заметить, что чувствительность метода фазового анализа заметно снижается при наличии в исследуемом объекте остаточных микронапряжений (напряжений II рода), а также в случае малых размеров кристаллитов искомой фазы (менее 10 см). Чувствительность снижается и в том случае, когда определяемая фаза представляет собой неравновесный твердый раствор. [c.13]

Предварительная пластическая деформация приводит к довольно существенному уменьшению величины а<г и слабее влияет на коэффициент т . Слабая зависимость гпт от ев достаточно легко объяснима. Дело в том, что переползание дислокаций и поперечное скольжение, определяющие б ск, являются существенно термоактивированными процессами и в гораздо меньшей степени чувствительны к дислокационной структуре материала, возникающей при его пластическом деформировании. Что касается влияния предварительной деформации на Od, то здесь необходимо дать некоторые пояснения. Полученный результат по снижению величины оа от предварительной деформации сначала кажется противоречивым, так как параметр Од имеет смысл прочности матрицы или границы соединения матрицы с включением, которая не должна меняться при деформировании. Указанный вывод действительно имел бы место, если бы мы рассматривали локальную прочность материала в масштабе порядка длины зародышевой трещины. В зависимости же (2.7) под Od понимается некоторая осредненная не меньше, чем в масштабе зерна, интегральная характеристика, отражающая сопротивление материала зарождению микротрещины. Поэтому при наличии предварительного деформирования материала необходимо учитывать возникающие остаточные микронапряжения. В этом случае в первом приближении параметр а<г можно определить по зависимости [c.107]

Дефекты основного металла и сварных соединений приводят к образованию некогерентных границ зерен, коррозионно нестойких пленок, создают концентрацию макро- и микронапряжений, повышают термодинамическую неустойчивость дефектных участков поверхности и интенсифицируют их наво-дороживание и электрохимическое растворение. Поэтому для повышения надежности оборудования и коммуникаций, контактирующих с сероводородсодержащими средами, наряду с тщательным входным контролем соответствия материалов конструкций техническим условиям на их поставку и неразрушающим контролем монтажных сварных соединений, эффективными являются предпусковые гидроиспытания металлоконструкций давлением, создающим напряжения до 95% от минимального нормативного значения предела текучести металла [33, 34]. В ходе этих испытаний разрушаются участки основного металла и сварных соединений, содержащие потенциально опасные дефекты. Вокруг оставшихся неопасных дефектов образуются зоны остаточного сжатия, повышаюшего коррозионную стойкость сварных соединений. Кроме того, после гидравлических испытаний в 2-3 раза снижаются максимальные остаточные напряжения в зоне сварных соединений труб за счет пластического удлинения растянутых областей металла. Одновременно снижаются наиболее высокие монтажные напряжения в трубопроводах. Там, где по техническим причинам проведение гидроиспытаний не представляется возможным, для выявления недопустимых дефектов необходимо применять 100%-ный радиографический контроль сварных соединений и его 100%-ное дублирование ультразвуковым методом [25, 35]. [c.67]

Полагая в соответствии с предположением В. В. Новожилова и О. Г. Рыбакиной, что предельная величина амплитуды пластической деформации обратно пропорциональна пути циклической пластической деформации (характеризующему накопление энергии остаточных микронапряжений и разрыхление), для стадии разрушения можно получить зависимость между этой амплитудой и [c.79]

Рентгенографические методы анализа широко используются для изучения структуры, состава и свойств различных материалов. Широкому распространению рентгенофафического анализа способствовали его объективность, универсальность, быстрота многих его методов, точность и возможность решения разнообразных задач, часто недоступных другим методам исследований. Вследствие высокой проникающей способности рентгеновских лучей для осуществления анализа не требуется создание вакуума. С помощью рентгенографического анализа исследуют качественный и количественный состав материалов (рентгенофазовый анализ), тонкую структуру кристаллических веществ - форму, размер и тип элементарной ячейки, симметрию кристалла, координаты атомов в пространстве, степень совершенства кристаллов и наличие в них микронапряжений, наличие и величину остаточных макронапряжений в материале, размер мозаичных блоков, тип твердых растворов, текстуру веп ес1в, плотность, коэффициент термического расширения, толидину покрытий и т.д. [c.158]

В процессе изготовления волокнистых композитов в компонентах и на границе раздела неизбежно возникают остаточные микронапряжения. Возникновение остаточных микронапряжений обусловлено двумя основными причинами (1) различием в коэффициентах термического расширения компонентов и (2) повьппен-ной температурой, необходимой для отверждения композита. Для исследования остаточных микронапряжений развиты и экспериментальные, и теоретические методы [10]. В настоящем разделе мы будем интересоваться величиной этих напряжений в связи с их возможным влиянием как на свойства матрицы в композите, так и на истинное напряженное состояние, вызванное приложенной механической нагрузкой. [c.156]

Об этом же свидетельствуют данные изучения [771 темпов изменения во времени электродного потенциала предварительно молотого медного порошка в растворе USO4 и остаточных микронапряжений II рода, из которых следует, что медь растворяется и осаждается преимущественно на одних и тех же местах и только небольшая часть ее атомов перемещается по поверхности. [c.90]

Оценим коэффициент ускорения растворения k == expAJ VlRT для порошка после помола, например, в течение Зч по данным рентгеноструктурного анализа остаточных микронапряжений, принимая [c.94]

Остаточные микронапряжения II рода определяли (в лаборатории Г. М. Воробьева) по относительным величинам микроискажений решетки путем локального рентгеноструктурного анализа на установке ДРОН-1 в хромовом излучении. Анализу подвергали участки вдоль перпендикулярной шву линии с шагом, равным [c.221]

Оценим коэффициент ускорения растворения k = exp P VIRT для порошка после помола, например, в течение 3 ч, по данным рентгеноструктурного анализа остаточных микронапряжений, принимая АР Аа/а, где Да/а = 1,07-IQ = 50 ГПа V = = 37 см Т = 300 К. Вычисленная величина k (2,25) близка к измеренной (2,8). [c.97]

Оценку физико-механического состояния металла производили рентгеноструктурным анализом, путем измерения микротвердости, атакжемикроструктурными исследованиями. Микроискажения кристаллической решетки и эквивалентные им остаточные микронапряжения определяли на рентгеновском дифрактометре ДРОН-1 (при этом использовали методику определения изменения межплос-костных расстояний по уширению интерференционного максимума). [c.238]

В условие пластичности вводится тензор остаточных микронапряжений pjj, отражающий эффект ориентированных микронеод--нородностей в образовании деформационной анизотропии металла, наблюдаемой экспериментально прежде всего в эффекте Баушин-гера. Это условие в девиаторах напряжений как уравнение поверхности текучести представляется в виде [c.24]

В качестве иллюстрации результатов экспериментального определения скалярных функций на рис. 17, а для стали Х18Н9Т представлены зависимости характеристики эффекта Баушингера б и напряжения от величины активной пластической деформации бр по параметру температуры на рис. 17, б — зависимость функции от тензора остаточных микронапряжений по параметру температуры. [c.25]

На основе развития теорий течения с остаточными микронапряжениями (с целью отразить эффект Баушингера, свойственный циклическим процессам, релаксацию при выдержках и анизотропию упрочнения) и использования метода конечного элемента осуществляются вычислительные решения краевых задач при циклическом нагружении в изотермической и неизотермической постановке. Примером осуществления такого решения в Горьковском физико-техническом институте под руководством А. Г. Угодчи-кова является задача о концентрации деформации и напряжений в пластине из стали Х18Н9Т с круглым поперечным отверстием при пульсирующем малоцикловом растяжении, сопровождающемся синфазным циклическим изменением температуры. На рис. 18 представлена схема двух следующих друг за другом циклов нагружения с указанием последовательных стадий (обозначены цифрами), для которых производился расчет полей методом конечного [c.25]

Известно, что пластически деформированный металл сохраняет около 10% энергии, затраченной на его деформирование. Эта энергия распределяется в металле следующим образом. На долю макронапряжений приходится только —0,1% энергии. Полагают, что почти вся остальная энергия, накопленная металлом, заключена в остаточных напряжениях 3-го рода ( 95%), так как по данным Кальоти энергия, накапливаемая микронапряжениями, незначительна [52]. [c.61]

Процесс динамического старения закаленной и низкоотпущен-ной стали заключается в нагружении до напряжений, вызывающих возникновение небольшой остаточной деформации и отпуска при повышенной температуре в условиях постоянной общей деформации или напряжения. В процессе отпуска под напряжением происходит релаксация локализованных внутренних микронапряжений или при ускоренном распаде мартенсита. Возникающая в процессе нагружения и развивающаяся во время отпуска малая пластическая деформация приводит к изменению исходной субструктуры,. которая, возможно, становится полигонизованной и закрепляется выделяющимися на дефектах дисперсными частицами карбидов. Этот метод динамичед ого старения был опробован на упругих чувствительных элементах из стали 50ХФА для прецизионных манометров. После закалки к отпуска при 150° С упругие элементы разжимали до появления остаточной деформации, а затем подвергали отпуску под нагрузкой в специальном приспособлении. В результате динамического старения возрастает. предел упругости и в 2,5 раза уменьшается упругий гистерезис, что повышает точность и долговечность приборов [65]. [c.39]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...