Деформация суммарная

Myv — суммарные упругие деформации, — суммарные [c.61]

Обозначения а и х — напряжения в поперечном сечении о,, 0 , Оз — главные напряжения е — относительная продольная деформация — суммарный [c.95]

Рассуждения предыдущего параграфа применимы при рассмотрении упругих деформаций винтовой пружины. Даже тогда, когда каждый элемент пружины подвергается только бесконечно малой деформации, суммарный эффект поворотов, вследствие изгиба и кручения элементов, вызовет очень заметное перемещение конца под действием осевой растягивающей силы. Если бы даже материал пружины не следовал гуковскому закону пропорциональности, то перемещения все же следовали бы этому закону, так как отклонения от закона Гука становятся заметными только при конечной деформации, тогда как в рассматриваемом случае, как было сказано выше, даже при конечных перемещениях деформация бесконечно мала. [c.93]

Схема элементарного звена механической передачи с люфтом и упругими деформациями в параллельной кинематической цепи изображена на рис. 4-5,а. На рис. 4-5 обозначено Mi — момент, приложенный к первому валу Bi ai, аг —углы поворота валов Bi и Ва Ги гг—радиусы начальных окружностей первого и второго зубчатых колес /г — момент инерции элементов механической передачи, жестко связанных с валом Bz, относительно оси вала В -, niz — масса элементов механической передачи, жестко связанных с валом В% аао — угол поворота вала Bz относительно его опоры О Го—мгновенный радиус вращения опоры О при упругой деформации оо — угол поворота опоры при ее упругой деформации —суммарный момент, приложенный к валу В (4-1) [c.242]

При одновременном действии всех видов деформации суммарное максимальное напряжение равно [c.130]

Зная жесткость узлов, можно определить и жесткость станка в целом при любых условиях его нагружения. Для этого определяют усилия, приходящиеся на каждый узел, а по ним, зная жесткость узла, находят его деформации. Суммарную деформацию, определяющую жесткость станка, находят на основании геометрических соображений. В качестве примера произведем расчет жесткости токарного станка при обработке детали в центрах. При этом, в целях упрощения расчетов, будем оперировать не данными о жесткости, а значениями податливости станка и его узлов. [c.45]

Электроды-инструменты должны обеспечивать стабильную работу во всем диапазоне рабочих режимов ЭЭО и максимальную производительность при малом износе [10, 22]. Электрод-инструмент должен быть достаточно жестким и противостоять различным условиям механической деформации (усилиям прокачки РЖ) и температурным деформациям. Суммарная деформация не должна превышать 0,3 % допуска на основные размеры чертежа детали. Конструкция ЭИ должна быть технологически выполнимой и не оказывать влияния на быстродействие следящего привода, а стоимость изготовления — ниже стоимости основного изделия (штампа, пресс-формы и т. д.) не менее, чем в три раза. [c.35]

Допускаемая деформация (суммарная), %............65 [c.366]

Пилигримовая прокатка труб осуществляется с чрезвычайно большой деформацией. Суммарная вытяжка достигает = = 10ч-15. Столь значительные деформации обусловлены напряженным состоянием металла (на большей части поперечного сечения неравномерное всестороннее сжатие) и высокой дробностью деформации. Гильза с любой толщиной стенки обжимается до трубы конечного размера за несколько циклов. Число циклов или коэффициент дробности деформации определяется уравнением [c.183]

Деформации Суммарная деформация за время Т(.д 4 +41 % Отношение, % [c.142]

Конструкция ЭИ должна быть достаточно жесткой и противостоять различным усилиям деформации (усилиям прокачки) и температурным деформациям. Суммарная деформация не должна превышать 0,3 % допуска на основные размеры обрабатываемого изделия. Конструкция ЭИ должна быть технологически выполнимой и не оказывать влияния на быстродействие следящего привода, а стоимость изготовления — ниже стоимости основного изделия (штампа, пресс-формы и т. д.) не менее чем в три раза. [c.27]

Работа пружин, рессор н тому подобных деталей характеризуется тем, что в них используют только упругие свойства стали. Большая суммарная величина упругой деформации пру- [c.403]

По величине деформации заготовки от сил Р и Ру рассчитывают ожидаемую точность размерной обработки заготовки и погрешность ее геометрической формы. По величине суммарного изгибающего момента от сил Р и Р рассчитывают стержень резца на прочность. Равнодействующая сила резания, Н [c.264]

Здесь т, T-fAt — временной интервал действия суммарных (поверхностных, объемных, узловых) сил, приведенных к узлам и —вектор узловых перемещений всей конструкции а , бг , ео г и lii —векторы напряжений, деформаций, начальных деформаций и узловых скоростей 1-го КЭ [тг] — матрица масс КЭ А/ — количество КЭ. [c.245]

Метод элементарных погрешностей. Оценка показателей точности тс технологической операции методом элементарных погрешностей производится на основе расчета суммарной погрешности контролируемого параметра. При этом исходными данными являются значения величин элементарных погрешностей (установочная — от приспособления, геометрическая и наладочная — от оборудования, тепловые деформации и т. д.). [c.71]

Предел ползучести характеризует напряжение, вызывающее за определенное время и при определенной температуре заданное суммарное удлинение (или заданную скорость деформации). Так, зо, 1/300 = 250 Мн м означает, что при определенной температуре I (например, 800° С) напряжение = 250 Мн/м за т = 300 я испытаний вызывает удлинение образца (8) на 0,]%. [c.198]

При массовой пластической деформации дислокации, движущиеся в кристаллической решетке по пересекающимся плоскостям, образуют неподвижные пороги, поэтому перемещение дислокаций тормозится. Суммарно это проявляется в виде упрочнения металла после определенной пластической деформации. [c.107]

Если предел ползучести определяют по величине деформации, то обозначают его буквой а с тремя числовыми индексами двумя нижними и одним верхним. Первый нижний индекс отражает заданное удлинение (суммарное или остаточное), % второй нижний индекс — заданную продолжительность времени испытания, ч верхний индекс — температуру, °С. Например, запись ао /юо означает предел ползучести при допуске на деформацию 0,2% за 100 ч испытания при температуре 700°С. При этом необходимо дополнительно указать, по суммарной или остаточной деформации определялся предел ползучести. [c.115]

В качестве примера вычислим взаимные перемещения точек Aj, А2 и Bj, В2 соответственно в горизонтальном и вертикальном направлениях для рамы (см. рис. 412) без учета действия температур. Определим только перемещения, вызванные изгибом, так как перемещениями от продольных деформаций и сдвига можно пренебречь. На рис. 429, б показаны составляющие суммарной эпюры изгибающих моментов в виде, удобном для применения способа Верещагина. [c.425]

В случае циклически разупрочняющихся материалов (например, теплостойкие стали, чугуны) ширина петли с числом полуциклов увеличивается, а также увеличивается суммарная деформация. Зависимость ширины петли от числа полуциклов достаточно хорошо описывается выражением [c.621]

Пластические свойства материала после определенного числа циклов нагружения характеризует суммарная пластическая деформация, накопленная за k полуциклов. Она связана с шириной петли [c.621]

Сварочные деформации и перемещения по аналогии с напряжениями могут быть временными и остаточными. В зависимости от вызываемых искажений формы и размеров конструкции различают следующие виды перемещений укорочение, изгиб, потеря устойчивости, скручивание и др. Эти (как правило, сложные) перемещения конструкции можно представить в виде суммарного проявления отдельных элементарных видов деформаций в зоне сварных соединений. Поэтому основная задача — умение правильно определить элементарные виды деформаций в зависимости от режимов сварки, жесткости свариваемых элементов и других параметров, которые используются для расчета перемещений конструкции [17]. [c.410]

Трактовка условий достижения предельного состояния по разрушению в форме деформационно-кинетического критерия предцояагает интерпретацию экспериментальных данных в виде зависимости суммарного повреждения от числа циклов до появления трещины. При этом для условий термоусталостных испытаний, которые, как было подчеркнуто, являются в общем случае нестационарными и сопровождаются накоплением не только усталостных, но и квазистатических повреждений, выражение результатов в широко используемой в настоящее время форме, когда производится построение зависимости циклической деформации (суммарной или необратимой) от долговечности, является недостаточно корректным. На рис. 1.3.7 представлены данные термоуста-лостных испытаний. Видно, что при использовании деформаций, получаемых в первом цикле нагружения, и деформаций, соответствующих 50%-ной долговечности образца, наблюдается кажущееся снижение сопротивления термоусталостному нагружению в два-три раза по сравнению с кривой усталости материала. Указанное является следствием неучета влияния в термоусталостных испытаниях квазистатических повреждений, роль которых возрастает по мере снижения долговечности образцов. [c.55]

Использование в расчетной практике в качестве базовых данных результатов термоусталостных испытаний при промежуточном режиме малоциклового нагружения с явно выраженной кинетикой циклических и односторонне накопленных деформаций, а также представление результатов в виде зависимости циклической деформации (суммарной или необратимой) от долговечности недостаточно корректно, поскольку уменьшение малоцикловой долговечности (вследствие неучета влияния квазнстатических повреждений) в этом случае по сравнению с долговечностью при жестком противофазном режиме может достигать 10 раз (см. рис. 2.6, 2.7,2.19 и 2.20). [c.45]

Напряженно-деформированное состояние объема У вызывается реакцией отброщенной части тела, выраженной в виде вектора напряжений Pf (x) (х G Z,), действующего по поверхности разреза i, и усилиями P/i(s) на S. Сам объем будем считать свободным от действия массовых сил и начальных напряжений, вызываемых источниками типа несовместных деформаций. Суммарный вектор напряжений на I + 5 должен удовлетворять условиям самоуравновешенности. Поставленная задача характеризуется переопределенностью граничных условий на 5 и сводится к определению неизвестных граничных условий на L (в перемещениях или усилиях), что дает возможность поставить обычную краевую задачу и определить напряженное состояние в объеме У. [c.63]

Здесь равно 1. Найдем реакции R опор (см. рисунок), воз-никаюш,ие при нагреве стержня на АТ градусов. Задача, как видим, статически неопределимая. Запишем уравнение совместности деформаций суммарное удлинение стержня RI [c.515]

При расчете крутильной жесткости механизма на заданных частотах вращения шпинделя определяют баланс 1фугальных деформаций, суммарный угол закручивания цепи привода, относительное линейное смещение инструмента и изделия в зоне резания. [c.159]

Э 1ергетические Коэффициенты расхода энергии энергия условного упругого деформирования 52] — потенциальная энергия деформации потенциальная энергия деформации Суммарные значения коэффициентов расхода энергии Отношения между суммарными коэффициентами диссипации энергии для разных этажей. конструкций и т. д. [c.64]

Предел ползучести (стил)—напряжение, вызывающее заданную скорость деформации при данной температуре. Например, предел ползучести может характеризоваться напряжением, вызывающим суммарную деформацию в 1% за 300 ч (на участке ОАВ, см. рис. 339). [c.458]

По условиям эксплуатации зубчатых передач, полный боковой зазор jn должен обеспечивать нормальную смазку зацепления, а также компенсировать теп./ювые деформации и погрешности изготовления и сборки передач и может быть выражен следующей зависимостью /n = /nminp + . где /nininp — часть бокового зазора, необходимого для компенсации тепловых деформаций и нормальной смазки зацепления к — часть бокового зазора, учитывающего влияние на боковой зазор суммарной погрешности изготовления и монтажа передачи. [c.204]

Способ упрочнения низкоуглеродистых сталей многократной механико-термической обработкой (ММТО) заключается в 5—6-кратной деформации, соответствующей при каждой ступени нагружения длине площадки текучести на диаграмме напряжение-отно-. сительное удлинение (суммарная деформация 6—8%), до полного исчезновения площадки текучести. Затем следует старение при 100—200 С/ в течение 10—20 ч. В результате этой обработки предел теку стн повышается на 25 — 30% (становясь практически равным пределу прочности), а предел усталости —на 30 — 50%. [c.177]

Второе уравнение получаем из рассмотрения деформации бруса. Так как концы бруса защемлены, длина его измениться не может, и, следовательно, суммарное абсолютное удлинение верхней и нижней частей бруга равно нулю, т. е. удлинение верхней части, растягиваемой силой равно укорочению [c.142]

При деформации металла расстояния между атомами под действием внешних сил изменяются по определенным направлениям, линии и плоскости, проходящие через атомы, искривляются, кристаллическая решетка искажается. Так как при этом равнодействующие сил притяжения и отталкивания между атомами уже ке равны нулю, то в решетке будут действовать внутренние силы, стремящиеся вернуть атомы в положение равновесия. Зависимость между малыми смещениями атомов и силами взаимодействия с известной степенью приближечия можно считать линейной. Суммарно это проявляется в линейной зависимости между смещениями точек тела и внешними силами, выражаемой законом Гука. [c.105]

Отметим, что реальные кристаллы либо с самого своего возник-иовения содержат дислокации, либо имеют какие-то иные несовершенства и в них дислокации образуются уже при низких напряжениях сдвига. Поэтому-то при низких напряжениях дислокации движутся через кристаллическую решетку, отчего и происходит пластическая деформация кристалла. После того как дислокация выйдет наружу кристалла, форма его изменится, но структура останется прежней (рис. 117, б). Возникают новые дислокации и движутся через кристалл. Суммарно результат этих скольжений в зернах проявляется в виде пластической деформации образца. [c.107]

Учитывая направления внутренних сил по 0Т[10шению к деформации, вызванной внешними силами, можно утверждать, что при нагружении тела суммарная работа внутренних сил всегда отрицательна. [c.364]

Уравнения (21.35) и (21.37) можно считать основными зависимостями для оценки долговечности при малом числе циклов нагружения, когда преобладаюш,ее значение имеет сопротивление материала пластическим деформациям. С увеличением числа циклов до разрушения, т. е. с уменьшением размаха пластической деформации, упругая часть деформации становится соизмеримой с пластической. В связи с этим предложены критерии малоциклового разрушения в упругих и суммарных деформациях. [c.624]

К оценке этих нагрузок существуют дна подхода. С одной стороны, нагрузка считается быстро изменяющейся, если она вызывает заметные скорости частиц деформируемого тела, причем настолько большие, что суммарная кинетическая энергия движущихся масс составляет уже значительную долю от общей работы внешних сил. С другой стороны, скорость изменения нагрузки может быть связана со скоростью 1. ротекания пластических деформаций. Нагрузка может рассматриваться как быстро изменяющаяся, если за время нагружения тела пластические деформации не успевают образоваться полностью. Это заметно сказывается на характере наблюдаемых зависимостей между деформациями и напряжениями. [c.73]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...