Влияние вида трения

Влияние вида трения. Износ всегда связан с относительным перемещением и может иметь место при трении скольжения, качения и качения с проскальзыванием. Как было показано,, при анализе фрикционных связей для протекания процесса изнашивания необходимо их многократное возникновение и разрушение при относительном смещении микровыступов. Это условие выполняется при относительном скольжении поверхностей. Однако и при чистом качении упругих тел в зоне контакта возникают сложные явления, связанные с напряженным состоянием [80 140] и с проскальзыванием, которые могут привести к их изнашиванию, а не только к усталости поверхностных слоев. [c.246]

Влияние вида трения на износ рассмотрено выше (см. 16). [c.81]

В заключение рассмотрим уравнение (7.19). Из него следует, что коэффициент трения определяющий значение угла трения ф,, оказывает большое влияние на к.п.д. Эта зависимость наглядно показана на рис. 7.14 (при 7 = 30°) для разных видов трения и смазки / — трение без смазочного материала т = 5..40% // — граничная смазка 1 = 50.. 70% III — гидродинамическая и гидростатическая смазка q = 90...97% IV — трение качения г = 98...99%. [c.242]

Развернем среднюю винтовую линию резьбы на плоскость, а гайку представим в виде ползуна (рис. 3.28, б). При подъеме ползуна по наклонной плоскости (это соответствует завинчиванию гайки) возникает сила трения Rf=fRn, где Rn— нормальная реакция наклонной плоскости. Под влиянием силы трения направ- [c.282]

Влияние вязкого трения и гироскопических сил на свободные колебания твердого тела с двумя степенями свободы. В пункте 1 этого параграфа было рассмотрено влияние гироскопических сил на свободные колебания системы с двумя степенями свободы. При этом не учитывались диссипативные силы, которые в виде вязкого сопротивления среды, сухого трения и внутреннего трения в материале всегда сопутствуют движению. Из всех разновидностей диссипативных сил, учитывая сравнительную простоту математических выкладок и значительное распространение этих сил в технике, мы рассмотрим только силы вязкого трения. [c.613]

Влияние теплоты трения на теплообмен при больших скоростях потока. В уравнении для переноса теплоты в погранично.м слое член, учитывающий вязкость, обычно считается малым по сравнению с членом, обусловленным теплопроводностью, вследствие чего им пренебрегают. Однако в некоторых случаях необходимо все же учитывать этот член. Тогда имея в виду, что [c.651]

Большое влияние на скорость процесса изнашивания оказывают смазка и вид трения. [c.246]

Влияние на изнашивание вида трения и смазки [c.246]

Влияние вида механической обработки на трение и изнашивание [c.9]

В этом случае тормоз работает с усилением. Если же окажется, что sin а < < р os а или tg а < р, то это указывает на заклинивание шариков в клиновидных канавках. Более точно уравнения равновесия дисков можно написать, учитывая влияние силы трения между шариком и наклонной плоскостью и силы трения в шлицевом соединении дисков с опорой. В этом случае уравнения равновесия для обоих дисков имеют вид (фиг. 197, б) [c.300]

Если пренебречь влиянием силы трения в опорных шлицах, имеющей, как это было показано выше, существенное значение лишь при относительно большом числе тормозных дисков, то уравнение для тормозного момента примет вид [c.303]

Мы видели, что одним из основных законов внешнего трения твердых тел является существование статического трения. Если мы обратимся к законам трения движения при внешнем трении твердых тел, то основным отличием внешнего трения от внутреннего будет служить существенно иное влияние скорости на оба вида трения. Внутреннее трение, как мы видели (стр. 11—13), пропорционально скорости относительного скольжения двух тел, разделенных смазочной прослойкой (постоянной толщины). При внешнем же трении скорость обычно незначительно влияет на величину силы трения. В тех случаях, где это влияние обнаруживается, оно обычно может быть объяснено изменениями поверхности скольжения, зависящими от скорости скольжения и сопровождающих его процессов. Так, обычно процесс скольжения сопровождается нагреванием поверхности, окислением, разрушением поверхностных слоев, в том числе смазочных (если они есть), механическим повреждением (износом поверхности) и др. Поэтому неудивительно, что изменение скорости движения, меняя интенсивность указанных процессов, способно существенно изменять и сопротивление движению. [c.185]

Влияние линейного трения на динамическую устойчивость механизма. Пусть стойка механизма, представленного на рис. 6.1, совершает возвратно-поступа-тельное движение по гармоническому закону. Тогда дифференциальное уравнение движения механизма относительно вибрирующей стойки при пренебрежении воздействием сил трения (т. е. в первом приближении) имеет вид (4.33). [c.196]

При выборе материала для подшипников скольжения учитывают нагрузку подшипника, число оборотов вала, род нагрузки, среду, в которой подшипник должен работать (влияние температуры и влажности), и особенно вид трения, при котором подшипник должен работать. Обычно различают три главных случая [c.214]

Следует иметь в виду, что хотя последнее выражение и дает правильный суммарный результат, однако, при построении зависимости для т , несколько исказится представление о действительном использовании отдельных тепловых потоков. Это обусловливается, с одной стороны, влиянием тепла трения, с другой стороны — разными изменениями энтропии при теплообмене в отдельных рабочих телах, вследствие конечного температурного напора. Так, например, фактическое бинарное использование тепла начнется в точке 6, которой соответствует состояние воды за водяным экономайзером. В то же время энтропии отвечает точка 6. Однако соответствующее искажение невелико. Другое более важное отклонение связано с заменой реального цикла Ренкина контуром /5д—7—8—9—10 —/5q. Такая замена, вполне оправданная при анализе суммарного к. п. д., дает совершенно неправильное представление о роли бинарной части пароводяного цикла. [c.44]

Величина коэффициента трения зависит исключительно от состава полимера об этом можно судить на основе исследований влияния вида и количества галогена, вводимого в молекулу полимеризованного углеводорода. Замещение атомов водорода в полиэтилене атомами фтора приводит к уменьшению коэффициента трения, замещение же другим галогеном приводит к увеличению коэффициента трения. [c.28]

Для принятых условий (которые по существу соответствуют течению Пуазейля при специфических тепловых условиях) температура может быть представлена как сумма линейной функции вертикальной координаты и произвольной функции горизонтальной координаты Т = АХ + + T Y). Если дополнительно пренебречь влиянием сил трения, т. е. аэродинамическим нагревом, и влиянием источников тепла, то уравнения количества движения и энергии с учетом уравнения неразрывности записываются в виде [c.191]

Наибольшая скорость V , при которой сохраняется еще демпфирующее влияние сухого трения в рабочем органе привода, соответствует половине амплитуды скорости Au l периодического перемещения привода, которому сообщается входное воздействие в виде единичного импульса. Предельное нижнее положение кривой амплитуд периодических перемещений при сообщении приводу на вход постоянной скорости соответствует кривой 5, ординаты которой составляют примерно 70% от соответствующей кривой 2 привода с нулевой скоростью слежения. [c.197]

Влияние сухого трения на динамические параметры дроссельного привода. Влияние сухого трения на динамику дроссельного привода зависит от характера сигнала управления. При вынужденных гармонических колебаниях золотника с малой амплитудой на вход нелинейного звена, содержащего сухое трение (рис. 6.20), поступает синусоидальный гармонический сигнал. При этом условии, применяя гармоническую линеаризацию нелинейной характеристики сухого трения [86], запишем на основании уравнения (6.11) систему уравнений движения дроссельного привода в таком виде [c.383]

В качестве методической основы изложения материалов выбраны следующие положения. Основное внимание уделено физико-механическим свойствам титана современного производства и влиянию на них различных легирующих элементов с тем, чтобы конструкторы и технологи могли достаточно свободно и рационально выбирать тот или иной серийный сплав. Специально рассмотрено влияние вида и габаритов полуфабрикатов на свойства сплавов, что связано с различным характером их структуры (гл. I, И). Из механических свойств наиболее подробно рассмотрены те, которые определяют работоспособность деталей различных узлов и механизмов — ползучесть и длительная прочность, усталость, коррозионно-механическая прочность и т. п. (гл. III, IV). Гл. V посвящена антифрикционным свойствам титана и методам их улучшения, так как эти характеристики в значительной мере лимитируют применение титановых сплавов в различных механизмах с узлами трения. [c.4]

Влияние вида технологической смазки и способа подготовки поверхности металла на коэффициент трения при волочении проволоки из СтЮ показано в табл. 20. Протяжку осуществляли через стальную волоку [153]. [c.112]

Насос, в котором жидкая среда перемещается за счет сил вязкостного трения, назовем насосом трения В этом насосе энергия может сообщаться гипотетической жидкости с конечной величиной вязкости, но с плотностью, равной нулю в машине будет происходить приращение давления, т.е. удельной объемной энергии. Легко заметить, что для насоса трения должна существовать оптимальная величина вязкости жидкости, при которой эффективность работы машины будет экстремальной. Строго говоря, насосов, в которых действуют только силы трения, не существует. Легко построить серию насосов, в которых преобладающее влияние сил трения постепенно сменяется влиянием сил инерции. В чистом виде силы трения проявляются только при ламинарном режиме течения жидкости. [c.174]

Рассмотрим при данной постановке задачи влияние вязкого трения, записав систему уравнений (5.171) в виде [c.242]

Отвлекаясь в схеме идеальной жидкости от количественной стороны влияния внутреннего молекулярного обмена, проявляющейся в виде трения и теплопроводности, сохраняют в силе главную, качественную сторону явления — непрерывность распределения физических величин. [c.124]

Массы, передвигаемые сервомотором. Если пренебречь влиянием вязкого трения в трубопроводах и регулирующем органе, но сохранить учет влияния масс, связанных с поршнем, то уравнения (14.2), (14.4), (14.6) и (14.7) при условии (14.8) приводятся к виду [c.75]

Для более подробного исследования влияния сил трения запишем в уравнении (ПИ1.29) функцию f(x, х) в виде [c.241]

Влияние вида трения на условия взаимодействия микровысту-пов сопряженных поверхностей схематично показано на рис. 77. При жидкостном трении каждый участок поверхности нагружен постоянным давлением, не изменяющимся при относительном перемещении поверхностей, т. е. статической нагрузкой. Эта нагрузка не в состоянии разрушить микровыступы, так как возникающие напряжения находятся в области больших запасов прочности. -,t [c.248]

Трение в жидкости иройвлйется только при ее движеиии. Под влиянием сил трения в потоке формируется определенный профиль скорости, видом которого и определяется работа сил трения. Расчеты показывают, что составляющая отрицательна. Работа этого вида связана с распространением внутрь потока тормозящего действия неподвижной стенки, например, внутренней поверхности воздуховода. В отличие от этого составляющаявсегда положительна, она представляет собой остаток полной работы сил трения который не расходуется на передачу внутрь [c.171]

Развернем среднюю винтовую линию резьбы на плоскость, а гайку представим в виде ползуна (рис. 4.23, б). При подъеме ползуна по наклонной плоскости (это соответствует завинчиванию гайки) возникает сила трения / =// , где / — нормальная реакция наклонной плоскости. Под влиянием силы трения направление реакции R отклоняется от нормали к наклонной плоскости на угол трения ф. Тогда из схемы сил, дейсл вующих на ползун, следует [c.77]

Влияние на трение и износ смазки, которая играет исключительную роль и во многом определяет интенсивность износа (см. гл. 5, п. 3). Следует иметь в виду, что, кроме положительного эффекта, смазка, попадая в микротрещины, может оказать раскли-ниваюш.ее действие, способствуюш,ее разрушению поверхностных слоев. [c.234]

В работе [30] в основу оценки износостойкости положена теория фрикционной усталости, впервые разработанная И. В. Крагельским. Автор исходит из того, что практически для всех видов трения взаимодействие поверхностей сводится к постоянно изменяющемуся напряженному и деформированному состоянию микрообъемов, примыкающим к пятнам фактического контакта. Этот процесс приводит к накоплению в локальных объемах дефектов и трещин, приводящих в конце донцов к образованию частиц износаУОдновременно в поверхностных слоях происходят различные побочные процессы (окисление, рекристаллизация и т. д.), которые могут оказывать решающее влияние на скорость износа. [c.90]

При наличии тех же условий более точные данные получаются из опытов с вынужденными колебаниями, особенно в резонансных условиях. Здесь легче отделяется влияние других видов трения, исследуется их нелинейность, получаются более надежные и легко повторимые замкнутые петли гистерезиса при больших деформациях (вплоть до захода в пластическую зону), а при очень малых трение оценивается все же по измерениям самих деформаций, а не их малых разностей, более высшего порядка в методе затухающих колебаний. Искомые силы трения могут также измеряться в резонансных условиях и по величинам сил возбуждения, при возможности контроля близости к резонансам еще и путем оценки фаз колебаний. Фазы, силы и перемещения дают возможность определения рассеяния, а измерения мощности возбуждения могут дать еще дополнительные источники контрольных самостоятельных определений. Мало используемыми преимуществами являются возможности изучения промежуточных петель гистерезиса при нолигармоническом возбуждении и измерение выделяемого тепла, [c.87]

Изучению в первую очередь была подвергнута операция осадки, встречающаяся в том или ином виде во всех процессах ковки и объемной штамповки. Экспериментально было установлено, что вибрационная обработка способствует более равномерному распределению деформации и уменьшению поэтому макроскопической локализации деформации. Этот существенный результат позволил рекомендовать вибрационную обработку давлением для малопластичных труднодефор-мируемых материалов (стали, специальных сплавов), которые получили широкое распространение во многих областях. Особенно благоприятно применение вибрационной обработки давлением для технологических процессов формоизменения, где существенно сказывается вредное влияние контактного трения. При этом было установлено, что наиболее эффективным является вибрационный режим, обспечивающий отрыв контактных поверхностей инструмента и обрабатываемой заготовки в течение каждого импульса нагрузки. [c.42]

На антифрикционные свойства ДСП значительное влияние оказывает степень его уплотнения (особенно в условиях граничной смазки II при высоких удельных нагрузках). Поэтому для достижения минимальных значений коэффициента трения при несовершенных видах трения и смазывании водой материал втулок и вкладышей из ДСП в иаправдении его [c.376]

На риз. 2.38 представлены зависимости коэффициента трения Сц ог числа Нвз, рассчитанные по формуле (2.110), полученной из теоретического анализа, и рззультаты обработки опытных данных но уравнению (2.113). Результаты расчета коэффициентов трения, полученные по уравнению (2.113), хорошо совпадают с приведенными на том же рисунке опытными данными Л. Коэна, Т. Ханратти [2.102] и М. Мийя [2.99]. При малых скоростях воздуха (до 10 м/с) наблюдается заметное расслоение кривых Сч = / (Кн-г)- В этом диапазоне, как показали измерения, происходят существенные измензния волновой структуры иленки, амплитуды воли, их частоты. Одпако дальнейшее увеличение средней скорости газа до 22 м с, как видно из графических зависимостей, не оказывает существенного влияния на трение по межфазной границе. Авторам удалось обобщить опытные данные для от 10 до 22 м/с и Reg от 100 до 800 по С/, единой корреляционной зависимостью вида [c.87]

Увеличение скорости V слежения приводит к уменьшению амплитуды периодического перемещения, а следовательно, к сокращению области устойчивости привода в малом — кривая 1 (рис. 3.46) амплитуд смещается вниз от кривой 2, соответствующей амплитудам периодичеоких перемещений в аналогичном приводе с входным воздействием в виде единичного импульса. Таким образом, скорость слежения уменьшает демпфирующее влияние сухого трения в рабочем органе. [c.197]

Изучая механизм изнашивания, нельзя обойти особенность, относящуюся к распределению износа между поверхностями трения в паре. Если материалы нескольких пар трения одинаковы, то при прочих равных условиях их износ (в пределах обычных колебаний) будет одинаковым. Если же материалы деталей разные, то и износы по массе и размерам будут различны. Интенсивность изнашивания каждой детали определяется его видом. Может случиться, что при одном виде изнашивания более интенсивно изнашивается одна деталь, а при другом виде изнашивания — другая. Ограничимся простейшими парами ползун — направляющая при неравных площадях трения и вал — частичный вкладыш. Эксперимент показывает, что при одинаковых материалах износы поверхностей по массе не одинаковы большая поверхность больше теряет маЬсы. Соотношение линейных износов зависит от соотношения поверхностей трения. Сделано несколько попыток объяснить эффект влияния площади трения на массовый износ. [c.110]

Рассматриваемая задача является периодической с периодом I и относится к типу Л. Поскольку имеет место полный контакт двух тел по плоскости z = О, начальное давление распределено равномерно, т.е. р(а ,0) = Р(0)/1 (а G (—схэ,-Ьсхэ)). При изнашивании имеет место формоизменение первоначально плоской поверхности полупространства и перераспределение контактного давления p x,t). Так как движение происходит в направлении, перпендикулярном плоскости Oxz, можно пренебречь влиянием сил трения на распределение контактных давлений и использовать оператор А в форме (8.4) для определения упругих перемещений границы полупространства. Упругие Uz x, t) и износные Wif x,i) перемещения границы, а также контактное давление р х, t) являются периодическими функциями координаты X. Они могут быть определены из решения системы уравнений (7.18)-(7.20), в которых оператор А имеет вид (8.4), уравнение износа описывается соотношением (8.8), а условие контакта (7.20) примет вид [c.408]

Влияние сил трения в кинематических парах. Виды этого влияния следующие деформации, износ и смещения деталей в зазорах. Деформации деталей от сил трения являются главными причинами упругих мертвых ходов, играющих особенно большую роль при длинных кинематических цепях. Износ деталей — одна из характеристик надежности работы механизмов точных приборов. Нерегулярные смещения деталей в кинематических парах вследствие непостоянства сил трения являются главными причинами невоспроизводимости положений ведомых звеньев (например, измерений и отсчетов). [c.436]

По исследованиям Снейвли и Фауста [36], действие высокой температуры отрицательно сказывается на твердости хромовых покрытий. Это обстоятельство необходимо иметь в виду, так как во многих случаях покрытие подвергается влияниям ( апример, трению), при которых может развиваться высокая температура. Между 300 и 500° С наступает рекристаллизация. Параллельно с ней идет потеря твердости. Установлено следующее падение твердости [36] [c.701]

Дополнительно отметим, что заклепки начинают работать на срез лишь после того, как преодолены силы трения на поверхности контакта соединяемых элементов.- Эксперименты показывают, что для стальных деталей нри горячей клепке сдвиг возникает лишь после того, как расчетные напряжения среза в заклепках будут выше 50—60 н мм . Практически расчет заклепок ведут при более высоких допускаемых напряжениях на срез и, следовательно, в процессе эксплуатации соединения лишь часть передаваемого усилия воспринимается силами трения, а остальная передается заклепками, в которых возникают напряжения среза. В запас надежности расчета разгружающее влияние сил трения не учитывают, принимая, что усилие полностью передается заклепками. Следует иметь в виду, что в плотных соедипепиях сдвиг соединяемых элементов равносилен нарушению герметичности соединения, а поэтому недопустим, — эти соединения рассчитывают по специальной методике, имея в виду гарантию их герметичности. [c.50]

На рис. 14-2 приведено сравнение результатов [Л. 20, 162] по влиянию на трение градиента давления н поперечного потока массы. В [Л. 20] исследовалось влияние на тренпе градиента давления в диффузорах с непроницаемыми стеикамп (у , = 0). Экспериментальные данные по трению в этой работе обобщены в виде следующей зависимости между формпараметрами турбулентного пограничного слоя и Г [c.515]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...