Деформируемость материала

Из проведенного анализа следует, что структурный элемент определяется параметром, равным наименьшему объему обратимо пластически деформируемого материала, для которого применимы уравнения, связывающие размах пластической деформации в цикле с долговечностью анализируемого материала. [c.214]

Рассмотренная универсальная связь между коэффициентом масштаба и инвариантным комплексом механических свойств р.. позволяет ввести двухпараметрические критерии, отражающие диссипативные свойства деформируемого материала. [c.349]

Полагают, что деформируемый материал является несжимаемым. Если изменение объема при пластических деформациях равно нулю (0 = 0), то из (1.20) следует, что объемный модуль упругости К =оо, а ц = 0,5. [c.104]

Изменения, которые должны быть внесены в обычную установку, заключаются в том, что при использовании первого метода дно ванны должно быть изготовлено из легко деформируемого материала (парафина, парафина с воском и др.). Электрическая схема и остальные детали установки остаются без изменений. [c.477]

Пластически деформируемый материал образует тонкий слой вблизи поверхностей трещины. У хрупких мате- [c.665]

Анализ изменения упругих свойств материала с увеличением направлений пространственного армирования можно проводить для каждой компоненты тензора упругих свойств (в частности, технических констант) в отдельности или для совокупности деформационных характеристик при повороте осей координат или (и) изменении поля напряжений. В первом случае анализируется деформируемость материала в узком смысле — на заданную нагрузку и определенную ориентацию осей упругой симметрии материала в конструкции. Во втором случае получают интегральные оценки деформируемости материала, по существу отражающие характер анизотропии и полезные для качественного сравнения различных анизотропных материалов. В этом плане введена Б рассмотрение в качестве характеристики деформируемости материала поверхность деформируемости, заданная в пространстве напряжений . [c.86]

Значения А и Я, как функции физико-механических свойств деформируемого материала, шероховатости поверхности и нагрузки определяются формулами (IV.14) и (1У.15). Если шероховатостью одного из тел пренебречь, то [c.86]

При соблюдении условий подобия в изменении температурно-скоростных условий нагружения материала зависимости объема пластической деформации от жесткости напряженного состояния смещаются эквидистантно (подобное самим себе — (Лу) переменно) с сохранением неизменной величины показателя степени Это означает, что могут быть введены представления о тестовом (стандартный) опыте, в котором определяются вид зависимости (1.4) и коэффициент пропорциональности (Лу)о. На основании зависимости (1.4) влияние на напряженное состояние материала параметров внешнего воздействия, а следовательно, на объем пластически деформируемого материала может быть оценено через безразмерный коэффициент, являющийся коэффициентом (функционал) или константой подобия при варьировании одного из внешних параметров воздействия. В общем случае многопараметрического воздействия, отличающегося от тестовых условий, величина (Лу), может быть представлена в виде функции от варьируемых одновременно нескольких параметров [c.29]

Применительно к усталости предложено использовать в качестве силового критерия достижения предельного состояния материала соотношение (Ру/Т .) [4]. Согласно этому критерию, разрушение наступает после того, как в одном из циклов нагружения достигнута предельная величина напряженного состояния, характеризуемая рассматриваемым соотношением. Охарактеризовав напряженное состояние основного несущего силового элемента конструкции, можно оценить затраты энергии на его разрушение путем определения объема пластически деформируемого материала, соответствующего этому напряженному состоянию независимо от способа или условий внешнего циклического нагружения (число и направление действия силовых факторов). [c.30]

При высоких частотах нагружения (более 600000 цикл/мин) в ряде случаев наблюдают снижение циклической прочности, которое, как правило, связывают с разупрочняющим влиянием саморазогрева деформируемого материала. В то же время известно, что увеличение частоты нагружения от 100 до 2000 цикл/мин приводит к заметному росту циклической прочности. Имеются очень сильные отклонения от указанной закономерности. [c.114]

Здесь Р — приложенное давление, Y — напряжение течения деформируемого материала. [c.14]

Широко также проводятся работы по изучению влияния различных законов нагружения на реологические свойства металлов, по оценке предельной пластичности при различных схемах напряженного состояния деформируемого материала, испытания в условиях вакуума и высокого гидростатического давления, при сверхвысоких скоростях и в условиях сверхпластичности и т. д. [c.5]

НИИ 10 —1Q2 с вызывает резкое увеличение сопротивления деформации и снижение пластических характеристик испытываемых материалов, т. е. практически прекращение эффекта сверхпластичности деформируемого материала. Это характерно как для структурной сверхпластичности, так и для сверхпластичности в полиморфном состоянии. [c.24]

Материалы, используемые в сооружениях и машинах, обладают значительной жесткостью (малой деформируемостью). Малая деформируемость материала конструкции еще не свидетельствует о [c.20]

Уменьшение размера радиальных зазоров, а следовательно, повышение эффективности непроницаемых перегородок, может быть достигнуто путем изготовления их из легко деформируемого материала в виде тонкостенных колец желобчатого сечения [11]. Узел сальника, содержащего набивку с непроницаемыми перегородками, показан на рис. 19. При под-жатии сальника радиальные краевые участки колец деформируются, принимая более плоскую форму, и распираются между уплотняемыми поверхностями штока и камеры. [c.34]

Практически отбортовка высокопрочных сплавов осуществляется с подогревом деформируемого материала. [c.192]

Для обеспечения герметичности, например, при постановке ниппелей, штуцеров, более тщательно выполняют резьбу и торцовые поверхности, а также используют прокладки из легко деформируемого материала (отожженная медь, паронит и т. п.). Уплотнение резьбы заглушек (если их при разборке не вывертывают) осуществляют белилами или суриком. [c.726]

Барьерный эффект атомарно чистой поверхности, обусловленный тем, что дислокации, выходящие на поверхность кристалла, должны иметь дополнительную энергию, затрачиваемую на работу, связанную с увеличением обш ей поверхностной энергии кристалла при образовании ступеньки. Максимальное снижение или повышение этого эффекта наблюдается при деформации материалов в присутствии поверхностно-активных жидких, газовых или твердых сред [3, 11, 12]. Кроме того, он может иметь суш,ественное значение при деформации кристаллов с малым поперечным сечением типа нитевидных кристаллов или тонких пленок, где удельный объем приповерхностных слоев значителен в сравнении с общим объемом деформируемого материала. В этом отношении, вероятно, можно говорить о существенном вкладе этого эффекта при объяснении высокой прочности усов и тонких пленок. [c.41]

В формуле (1-9-8) dz есть поле, описывающее деформируемый материал, определение которого требует знания деформации вблизи г. Величина является компонентом градиента деформации G. Тензор G можно разложить на тензор вращения R и чистую деформацию в виде симметричного тензора натяжения и (правый положительно определенный тензор натяжения) [c.73]

Изотропный линейно-деформируемый материал характеризуется двумя константами - модулем упругости Е и коэффициентом Пуассона v. В зависимости от этих двух величин находятся упругие постоянные, связывающие компоненты напряжений и деформаций при плоском напряженном состоянии следующим образом [c.72]

Физическая модель изнашивания такая при скольжении микронеровности перед ней возникает лобовой валик деформируемого материала, который находится под воздействием сжимающих напряжений (рис. 8.1, а). За микронеровностью всле,лс7виг сил трения материал растягивается. Следовательно, материал испытывает знакопеременное деформирование, многократное повторение которого приводит к накоплению в нем повреждений микроструктуры и отделению частиц материала. Эксперименты показывают, что материал разрушается не сразу, а лишь после некоторого числа циклов работы (Пц). [c.244]

Приведенные вьнне рассуждения можно без изменения повторить для нагрузки с ненулевой результирующей, если в пределах нагруженной части или вблизи нее имеется закрепленный элемент поверхности. Таким образом, если деформируемый материал скреплен с абсолютно твердым, то давление, приложенное к малой части первого материала вблизи закрепления вызовет лишь местные напряжения ). [c.258]

Материалы 40 при нагружении. Экспериментальное изучение деформируемости материала 4П на примере материала ЗерсагЬ-40 [21] показало, [c.195]

Подставляя в уравнение (V. ) значения величин, определяющих физико-механические свойства деформируемого материала, из табл. 29 и характеристик шероховатости Д, V металлических образцов более грубого класса из табл. 30, получим предельные значения давления Рс<Рскр, необходимые для эксперимента. [c.90]

Нами проведены исследования по определению влияния параметров шероховатости стальных поверхностей на нагрузочную способность металло-фторопласта и износ применительно к условиям работы тихоходных тяжелонагруженных узлов металлургического оборудования (шпиндельные устройства конвейеров, разматывателей рулонов и др.). Для тихоходных тяжело-груженных пар трения характерным является низкая скорость относительного скольжения, почти не вызывающая нагрев поверхностей трения и высокие удельные нагрузки, обусловливающие значительные упругопластические или пластические деформации в местах фактического контакта. При относительном перемещении контактирующих поверхностей различной твердости (например, сталь — металлофторопласт) происходит пластическое оттеснение деформируемого материала, которое при определенной глубине внедрения нарушается вследствие образования застойной зоны заторможенного материала. [c.98]

Существование разориептировок объемов пластически деформируемого материала было многократно продемонстрировано путем изучения направлений перемещения и разворотов векторов, имевших первоначально фиксируемую ориентировку [66, 67]. Благодаря этому удалось разделить мезоскопический уровень протекания пластической деформации с разворотами объемов материала на мезо-1 и мезо-П с учетом интенсивности релаксации накопленных дефектов [25, 68]. Предложенная классификация процессов пластической деформации с разделением масштабных уровней и подуровней представлена в табл. 3.1. В нее введе- [c.146]

Возникновению именно ротаций в перемычке между мезотуннелями способствует вторая компонента сжатия в плоскости распространяющейся трещины, которая действует вдоль ее фронта [91]. Она вызывает увеличение объема пластически деформируемого материала и препятствует облегченному скольжению в перемычках между мезотуннелями, создавая условия для развитой пластической деформации. Именно в этом случае предпочтительным становится процесс ротационной [c.154]

Рассмотренная выше иерархия процессов пластической деформации свидетельствует о том, что наиболее интенсивные ротации протекают в объемах деформируемого материала на мезоуровне. Сдвиги, реализуемые в пределах пластической зоны, завершаются аккомодационными актами поворотов материала, и эти процессы энергетически различны, а поэтому могут быть дифференцированы по уровню сшпалов АЭ. [c.171]

Характер деформирования. Многократное нагружение элементов трущейся пары характерно почти для всех видов фрикционноконтактного взаимодействия (зубчатые передачи, подшипники качения и скольжения, тормозные устройства, колеса, катки и т. д.). Уже при однократном воздействии каждый выступ шероховатой поверхности гонит перед собой волну деформируемого материала, сжимая его перед собой и растягивая позади, т. е. в контактной [c.7]

Экспериментально установлены и теоретически обоснованы новые свойства и закономерности разрушения металлов. Металлическое тело повреждается по мере накопления в деформируемых объемах внутренней энергии и разрушается, когда плотность накопленной внутренней энергии достигает предельной (критической) величины. Критическая плотность внутренней энергии и, не зависит от условий процесса, является физической константой материала, хорошо совпадающей с известным термодинамическим свойством металлов АЯтв- Получено и экспериментально обосновано кинетическое уравнение состояния (4), интегрально описывающее кинетику повреждаемости деформируемого материала. Показана общность и перспективность термодинамического подхода к прогнозированию закономерностей повреждаемости и усталостного разрушения металлов. [c.423]

Значительно легче осуществляется процесс формообразования боралюминия с перекрестным расположением волокон, если ось изгиба не перпендикулярна к одному из направлений волокон. Наличие пластичной матрицы, обеспечивающей деформацию скольжением, использование металлических прокладок для смещения нейтральной оси позволяют достичь критического радиуса до пяти толщин деформируемого материала. Основными факторами, определяющими величину критического радиуса, являются температура формообразования (450° С и выше) [222], время выдержки под давлением и скорость охлаждения. Последние два фактора определяют величину угла нружинения материала. [c.200]

Нагрев деформируемого материала значительно увеличивает его пластичность и применяется для улучшения штампуемости высокопрочных титановых сплавов (Од > 85 кПмм ). Штамповку сплавов низкой и средней прочности (сГд = 45 — 85 кГ/мм ) рационально проводить в холодном состоянии с учетом допустимой степени деформации, применяя в случае необходимости межопера-ционный отжиг материала при 600—750° С. [c.191]

Анализ зависимости Р а) при различных фиксированных значениях переднего угла показывает, что она носит более сложный характер. При 0 у 20° увеличение заднего угла обсечного инструмента в пределах 0ч-3° существенно снижает усилие обсечки (рис. 3, а). Однако при дальнейшем увеличении а>3—4° усилие обсечки более или менее возрастает. Наличие перегиба на кривых Р а) связывается нами с упругой деформацией режущей кромки матрицы, приводящей к изменению переднего угла фаски (у/ становится отрицательным). Соответственно изменяется характер напряженного состояния деформируемого материала и затрудняется его течение вдоль передней грани. [c.243]

Конструкционные металлы являются конгломератом спаянных, но случайно ориентированных анизотропных кристаллических зерен. На стадии упругого деформирования максимальные касательные напряжения в отдельных зернах могут отличаться от средних макроскопических напряжений по ориентировочным подсчетам до полутора раз (в обе стороны). Пластическое деформирование начинается сначала только в отдельных, наиболее неблагоприятно ориентированных зернах, в которых касательные напряжения значительно выше средних значений, и лишь при дальнейшем увеличении напряжений зона пластических деформаций распространяется на значительные объемы. Совокупность пластических сдвигов в отдельных зернах создает полосы скольжения, проходящие через конгломерат многих зерен и приблизительно совпадающие по направлению с плоскостями действия наибольших касательных напряжений, определяемых обычными методами механики сплошной среды. Схематически этот процесс показан на рис. 1.2. Под действием сдвигающих усилий отдельные слои материала скользят относительно друг друга, причем объем деформируемого материала остается постоянным. В результате получается угол пластического сдвига 7шах- Полосы скольжения являются местами концентрации микротрещин, из множества которых на определенном этапе деформирования формируется одна или несколько магистральных (микроскопических) трещин вязкого разрушения, которые могут быть [6, 541 трещинами сдвига или трещинами нормального отрыва. В первом случае говорят о разрушении путем сдвига или среза, во втором случае — о разрушении путем отрыва. [c.10]

В настоящее время в СССР и ряде наиболее развитых капиталистических стран электрогидравлическое и магнитноимпульсное оборудование, использующее электроимпульсные воздействия на деформируемый материал, находит все большее применение в металлообрабатывающей промышленности. [c.259]

При определ, условиях Т, в. переходит во внутр. трение, при к-ром в зоне контакта нет скачка скорости при переходе от одного тела к другому. Для жёсткого сферич. сегмента радиусом г, скользящего по пластически деформируемому материалу, это произойдёт, когда Л/г5=(1/2)(] — 2t/ j), где h — глубина внедрения т—сопротивление срезу мостика <з,—предел текучести деформируемого материала. Т. к. h зависит от на1рузки и механич. свойств материалов, то для каждой пары Т. в. существует [c.164]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...