Деформация динамическая

Понижение температуры при одной и той же скорости удара также приводит к увеличению предела текучести. Однако при температурах —145...—196° С и скорости деформации е = 0,05... 50 с- предел текучести материала не зависит от скорости деформации. Динамический предел усталости всегда выше статического. [c.16]

Динамический модуль резины — характеристика упруго-гистерезисных свойств резины, определяемая отношением энергии нагружения к произведению деформируемого объема и функции динамической деформации. Динамический модуль резины определяют с учетом вида нагружения при ударном растяжении по ГОСТу 10827—64, знакопеременном изгибе по ГОСТу 10828—64, при качении по ГОСТу 10953—64. [c.240]

Перечисленные характеристики можно находить, как и рассматривавшиеся выше, различными путями. Наиболее желателен, но и наиболее труден путь теоретического расчёта М х) , a(jf)j, Д Mj, основанного на анализе первичных ошибок кинематических и размерных цепей, составляющих механизмы станка, пресса и т. д. (ЭСМ, т. 2, Основы теории точности механизмов", т. 5,, Размерные цепи и т. 7, стр. 6—7). Особое значение при выполнении этих расчётов имеет правильный учет первичных ошибок, вызванных упругими деформациями, динамическими усилиями и температурными деформациями. Силовые деформации деталей станка и обрабатываемого изделия должны рассчитываться исходя из исследования жёсткости станка, колебаний размеров заготовок, износа и затупления инструмента и других факторов, вызывающих колебания усилий резания. [c.612]

На рис. 4.32 показаны кривые динамической ползучести углеродистой стали (0,15 % С) при 450 °С, частота синусоидального цикла напряжений составляла 30 Гц. Чтобы определить напряжения, обусловливающие деформацию динамической ползучести, на рис. 4.33 представили соотношения время—напряжение, соответствующие деформации е = 5 % на рис. 4.32. На рис. 4.33, а приведено среднее напряжение а на рис. 4.33, б — максимальное напряжение цикла От + Оа- Во всех случаях при коэффициентах асимметрии цикла напряжений Л, равных 0,23 и 0,70, напряжение, при котором за одинаковое время возникает деформация одинаковой величины, имеет промежуточное значение между средним и максимальным напряжениями. Оно несколько меньше максимального напряжения. [c.121]

Рис. 4.34, Диаграмма прочности относительно деформации динамической

Горячая пластическая деформация. Существенно измельчить зерна, ряда сплавов, можно, подвергнув их горячей пластической деформации. Динамическая рекристаллизация — основной процесс, обеспечивающий при этом измельчение микроструктуры. [c.110]

Если массой пружины можно пренебречь (в сравнении с массой поршня), то вся кинетическая энергия поршня перейдет в потенциальную энергию деформации. Динамическая осадка пружины при этом возрастет и будет [c.171]

Динамические характеристики амортизаторов АП (АЧ) снимались на пульсационной машине, обеспечивающей циклическое нагружение амортизатора с желаемой скоростью и амплитудой деформации. При этом оказалось, что от амплитуды деформации динамическая [c.232]

Сопоставление данных, полученных при статических и динамических испытаниях, дает возможность сделать заключение о том, что наиболее высокая пластичность сплава МА9 при малой скорости деформации соответствует температуре 400°, в то время как при больших скоростях деформации (динамическое воздействие сил) зона максимальной пластичности смещается в область температур 450—500°. [c.195]

Рис. 5. Влияние масштабного фактора на хладноломкость (Ф. Витман). Материал углеродистая сталь (0.25 / С). Термическая обработка отжиг при 1000°. Способ деформации динамическое растяжение. Диаметр образца а — 2 ММ-. б — 5 ММ-. в — 10 мм

Корректирующие исполнительные органы предназначены для автоматического смещения уровня настройки и автоматически компенсируют влияние на точность контроля износа элементов системы, силовые и температурные деформации, динамические погрешности и т, п. Различают клиновые, кулачковые и другие корректирующие органы с серводвигателем непрерывного или прерывистого действия (например, с храповым механизмом). [c.462]

Металл, удаляемый с обрабатываемой заготовки, подвергается пластической и упругой деформации, приобретает характерную форму, т. е. превращается в стружку. При образовании стружки возникает ряд специфических явлений, а именно деформация динамической системы станка (станок — приспособление — инструмент — деталь), выделение тепла в зоне резания, износ режущего инструмента и др. [c.4]

Вертикальная составляющая силы резания Я, действует в плоскости резания в направлении главного движения (по оси z). По силе Р, определяют крутящий момент на шпинделе станка, эффективную мощность резания, деформацию изгиба заготовки в плоскости xoz (рис. 6.10, а), изгибающий момент, действующий на стержень резца (рис. 6.10, б), а также ведут динамический расчет механизмов коробки скоростей станка. Радиальная составляющая силы резания Ру действует в плоскости хоу перпендикулярно к оси заготовки. По силе Рд определяют величину упругого отжатия резца от заготовки и величину деформации изгиба заготовки в плоскости хоу (рис. 6.10, а). Осевая составляющая силы резания действует в плоскости хоу, вдоль оси заготовки. По силе Р рассчитывают механизм подачи станка, изгибающий момент, действующий на стержень резца (рис. 6.10, б). [c.264]

Высокие прочностные свойства необходимы, чтобы инструмент обладал сопротивляемостью соответствующим деформациям в процессе резания, а достаточная вязкость материала инструмента позволяла воспринимать ударную динамическую нагрузку, возникающую при обработке заготовок из хрупких материалов и заготовок с прерывистой поверхностью. Инструментальные материалы должны иметь высокую красностойкость, т. е. сохранять большую твердость при высоких температурах нагрева. Важнейшей характеристикой материала рабочей части инструмента является износостойкость. Чем выше износостойкость, тем медленнее изнашивается инструмент. Это значит, что разброс размеров деталей, последовательно обработанных одним и тем же инструментом, будет минимальным. [c.276]

Появление максимума объясняется тем, что в процессе пластической деформации динамическая полигониза-ция обусловлена различными механизмами поперечным скольжением винтовых дислокаций, переползанием дислокаций и т.д. Оба механизма связаны с рекомбинацией расщепленных дислокаций, энергия активации кото- [c.468]

Другой тип амплитудной зависимости динамических свойств полимеров наблюдается, если их испытывают при наложении небольшого циклического напряжения на действующую статическую нагрузку [91, 101—108]. Такой тип испытания может быть проведен при действии циклических нагрузок одновременно с записью диаграммы нагрузка—деформация. Динамический модуль вулканизатов каучуков резко возрастает при растяжении. Аналогичный эффект может наблюдаться и для высокоориентированных волокон, однако у большинства стеклообразных жестких полимеров динамический модуль снижается, если статическая [c.102]

С70 ) 0. Влияние амплитуды деформации или напряжения при динамических испытаниях в наполненных композициях проявляется более резко, чем в ненаполненных полимерах [143— 145]. При низких амплитудных значениях напряжения или деформации динамические механические свойства практически не зависят от них. Однако при более высоких амплитудных значениях модуль упругости наполненных полимеров уменьшается, а механические потери возрастают. Причинами этого могут быть следуюгцие эффекты 1) разрушение адгезионной связи полимер— наполнитель 2) концентрация напряжений вокруг частиц наполнителя, вызывающая образование большого числа микротрещин в материале 3) разрушение агрегатов частиц. [c.249]

Предотвращение разрушения является весьма важной задачей техники, и поэтому совершенно необходима количественная мера прочности. Этот вопрос решается теорией прочности. В настоящей главе рассматриваются статические теории прочности, не принимающие в расчет скорость деформаций. Динамическая теория прочности, в которой скорость деформации является одной из переменных, рассматривается в главе XIII. [c.118]

Использование материалов повышенной прочности с более плавными переходными кривыми, а также стремление к компромиссным конструктивным решениям с точки зрения работоспособности и стоимости изделий привели к возникновению некоторых новых оценок качества материала, базирующихся на ТНП. При испытаниях на динамическое раздирание (ДР) определяется вся переходная кривая для наихудших условий службы материала, т. е. при наличии быстро распространяющейся трещины. Положение переходных кривых зависит от толщины образца, вплоть до самой большой (75 мм для корпусов реакторов). На рис. 121 представлены кривые, иллюстрирующие поведение тонких (16 мм — сплошная кривая) и толстых (>75 мм) — штриховая кривая) образцов. Важно отметить, что ТНП не зависит от толщины образца при выбранном размере длины трещины (наплавки), так как толщина 16 мм оказывается уже достаточной для стеснения деформации, приводящей к хрупкому разрушению если размер трещины с толщиной меняется, то ТНП с ростом габаритов образца повышается. Переходная кривая для толстых образцов принята за предел интервала переходных температур (ИППТ) хрупко-вязкого перехода, так как сочетание высокой скорости деформации (динамическое испытание) и большая толщина (>75 мм) считаются наиболее жесткими условиями из тех, которые могут встретиться в процессе эксплуатации. [c.209]

Развиваемые в настоящей работе представления позволяют считать что в основе не.обычного поведения материалов в условиях высоких давлений и сдвиговой деформации лежит возникновение в сильно искаженных кристаллах атом-вакансионных состояний. При воздействии на кристалл сверхвысоких давлений в сочетании со сдвиговой деформацией энергия искаженного кристалла приближается к максимуму на рис. 1, кристалл, должен переходить в состояние атом-вакаисионной плазмы с последующим ее распадом на кристаллическую и аморфную фазы. Последняя, будучи м етаста-бильной, испытывает в ходе сдвиговой деформации динамический возврат в кристаллическое состояние. Другими словами, в рассматриваемых условиях кристалл находится в критическом состоянии -И испытывает дисторсиопный структурный фазовый переход. Это определяет квазивязкое течение твердого тела подобно жидкости. [c.18]

При П1-1-Л2=1 зависимость относительной деформации динамической ползучести e g/s m от времени t к А=аа1ощ может быть получена в соответствии с уравнением (2.40), если положить [c.73]

Размер зерен при динамической рекристаллизации зависит также от нали чия избыточных фаз. В этом случае существенно, как высока температура деформации и насколько она превышает температуру границы растворимости. В присутствии избыточных фаз количество потенциально возможных мест за рождения центров динамической рекристаллизации увеличивается, а рост рекри- сталлизованных зерен сдерживается этими выделениями, которые играют роль барьеров. Эта ситуация аналогична влиянию включений на размер рекристалли-зованных зерен после холодной деформации и нагрева. Примером может служить рекристаллизация при прессовании сплава Sn—5 % Bi. Если осуществлять шроцесс деформации сплава с большой вытяжкой, можно разогреть заготовку до температуры сольвуса. При этом рост зерен в процессе рекристаллизации сдерживается выделениями частиц висмута, образующимися при распаде твердого раствора. О важности присутствия включений для активного протекания динамической рекристаллизации указано в работе [218]. Авторы проследили шлияние дисперсных сульфидных частиц на динамическую рекристаллизацию хромоникелевой стали (20 % г+25 7о Ni) с 0,06 % S. В образцах, содержащих избыточные сульфидные выделения при горячей деформации, была отмечена динамическая рекристаллизация, если же перегревом выше точки солидуса и замедленным охлаждением обеспечивалось расплавление и выделение сульфидов только на границах зерен при последующей горячей деформации, динамическая рекристаллизация не наблюдалась. [c.111]

В то же время, множество процессов, происходяшдх в телах, подвер-женньюс действию начальных напряжений, можно рассматривать в рамках линеаризованной теории наложения малых деформаций (динамических возмущений) на конечные деформации (начальное статическое состояние) в предположении, что возмущения малы. Такой подход позволяет существенно упростить нелинейную проблему, за счет линеаризации нелинейных уравнений в окрестности статического состояния, и построить в той или иной мере по след овательну ю линеаризованную теорию динамических процессов в предварительно напряженном теле. От по следовательно сти [c.5]

Статическая рекристаллизация состоит в видоизменении структуры зерен (размера, формы, ориентации зерен), лроисходящем во время высокотемпературного отжи га, который следует за деформацией (динамическая рекристаллизация происходит в процессе деформирования она будет рассмотрена в гл. 6). Рекристаллизация включает миграцию границ зерен, и движущие силы рекристаллизации те же, чтo й миграции границ зерен ( 2.4.5). [c.87]

При феноменологическом описании пластического поведения тела, находящегося, для простоты, под действием одноосного напряжения ст при температуре Т, в качестве одного из параметров можно использовать деформацию Е. Однако многочисленные экспериментальные данные свидетельствуют о том, что напряжение, необходимое для увеличения деформации е при температуре Т и скорости деформации I, зависит от способа, которым была достигнута эта деформация, т. е. предыстории деформ1Ч)Ованного образца. Обычно предполагают, что причиной этого является частичный возврат, происходящий при деформации,- динамический возврат. В условиях, когда возврат не происходит (при низких температурах) или реализуется полностью (высокие температуры), деформация е представляется удобной переменной состояния. Другими переменными состояния являются скорость пластической деформации ё и гидростатическое давление р. В дальнейшем изложении феноменологической модели гидростатическое давление р не будем принимать во внимание. [c.18]

Особенностью поведения материалов при одновременном действии статических и переменных напряжений при повышенных температурах является термомеханическое упрочнение материала, развивающееся в процессе действия переменных напряжений. Деформации динамической ползучести, вызываемые совместным действием статических Стст и переменных Ста напряжений, тормозят при Оа/сГст 0,3-ч-0,5 снижение предельных амплитуд асимметричного цикла при повышенных температурах. На рис. 3,6 это торможение выражается отклонением вверх кривых сТа/0-1=/(0ст/сГдп). [c.136]

Таким образом, теория Коттрелла связывает резкую текучесть с деформационным старением — закреплением дислокаций примесями. Если деформационное старение успевает проходить в процессе деформации (динамическое деформационное старение), то на кривой растяжения может появиться несколько зубов — плавность деформационного упрочнения нарущается (рис. 70). Такое скачкообразное изменение сопротивле- [c.145]

Результаты испытаний приведены на рис. 96, 97. Увеличение скорости деформации при растяжении от б-Ю " сек-1 до 10 сек практически не влияет на характеристики пластичности при комнатной температуре, но существенно влияет на них при повышенных температурах. Интервал температур динамического деформационного старения и температура максимального развития его значительно повышается, температурный интервал динамического деформационного старения расширяется, а абсолютная величина эффекта по сравнению со статическим растяжением практически не изменяется Г95, с, 20 440 463]. Подобные данные получены Г. Н. Мехедом [464] при испытании на динамическое растялсение технического железа, В. С. Зотеевым [465] при испытании армко-железа и сталей Ст.З, 45, У10. Систематические исследования Л. Д. Соколова [466, 467] по изучению влияния температурно-скоростных условий деформирования на сопротивление различных металлов и сплавов пластической деформации, выполняемые преимущественно при деформации осадкой, также показывают, что с увеличением скорости деформации температура динамического деформационного старения повышается. Это обусловлено значительным повышением скорости перемещения дислокаций при увеличении скорости деформации. Динамическое взаимодействие между дислокациями и примесными атомами при возрастании скорости перемещения дислокаций возможно лишь при повышении температуры, стимулирующей соответствующее повышение скорости диффузии примесных атомов. При нарушении этого условия динамического взаимодействия между дислокациями и примесными атомами не происходит, эффект динамического деформационного старения отсутствует. [c.239]

Деформация и напряжения в нитях корда. При качении шины, предварительно нагруженной внутренним давлением, нити корда испытывают дополнительные циклические деформации. Для определения нагрузок, возникающих в элементах шины при качении, применяют тензометрический метод исследования с помощью проволочных и резинопроволочных тензодатчиков. Этот метод позволяет проводить измерения на отдельных, даже на малодоступных, местах измерять и регистрировать весьма быстрые изменения деформаций (динамические измерения) перевести значения измеряемых величин (деформаций) в электрические или механические. [c.370]

Рис. 5, Влияние масштабного фактора на хладноломкость (Ф. Витман). Материал угжродистая сталь, 0,25 /1 С термическая обработка отжиг ири 1000 С. Способ деформации — динамическое растяжение. Диаметр образца 0 — 2 мм

Влияние погрешностей шага резьбы на свинчивание резьбовых деталей. Погрешностью (отклонением) шага АР называется разность между действительным и номинальным размерами щага. По-грещность шага состоит из местных и прогрессивных погрешностей шага. Местные погрешности вызываются местными погрешностями в шаге многопрофильных резьбонарезных инструментов, местными износами ходовых винтов металлорежущих станков, неоднородностью материала заготовок и другими причинами. Местные погрешности не зависят от длины свинчивания. Прогрессивные погрешности образуются в кинематических цепях резь-бонарезания как результат неточностей изготовления и износа звеньев этих цепей, температурных и силовых деформаций динамической системы станок с кинематическими цепями — резьбонарезной инструмент — нарезаемая деталь, а также под действием других факторов. [c.158]

После определения и корректировки всех ошибок окончательно отлаживают УП по результатам обработки пробной детали. Введение коррекции с пульта УЧПУ в перемещения исполнительных органов обеспечивается записью в кадрах УП числовой информации по адресу Ь, задающей вид коррекции и номер корректора на пульте. При отсутствии в кадре информации по адресу введение коррекции в кадре невозможно. При отладке УП вводят также коррекции на вылет инструмента. Они позволяют компенсировать ошибки, возникающие при настройке станка и обработке первой детали, обусловленные силовыми и тепловыми деформациями динамической системы станка. [c.363]

При производстве испытания прибор держат в левой руке и накладывают шарик на испытуемую поверхность. Если теперь правой рукой нанести удар по бойку 3, то на испытуемой поверхности и на эталонной поверхности появятся луночки. Твердость Н вг испытуемого образца выражается через твердость эталона Л г, как в других диференциальных способах 3) прибор В ю с т а 1г Барденгейера здесь стальной шарик, со-ставляюпшй одно целое с наконечником бабы, дает отпечаток под действием удара постоянной силы, к-рый производится свободным падением бабы. Подобные же приборы были построены Эдвардсом и Виллисом. Испытания на этих приборах подтвердили ф-лу Мейера Н = ас1 с п = 4 для всех металлов. Вюст и Барденгейер отметили следующую зависимость с возрастанием падающего груза убывает значение твердости, но оно практически перестает изменяться при нагрузках, превосходящих 1,2—1,4 кг. Значение твердости убывает также и с уменьшением диаметра шарика для производства испытаний рекомендуется нагрузка 1,5 кг, диам. шарика 5 жж и работа внедрения 300—500 сг-лш 4) прибор Шварца и близкий к нему прибор Николаева, в к-рых боек с шариком надавливается ударом стальной бабы, падающей внутри металлич. трубы прибор Николаева несколько проще, чем прибор Шварца, и менее удобен в работе энергия удара у него больше, что не признается выгодным. Существуют кроме того еще различные приборы. В отношении всех этих приборов необходимо отметить подмену статич. деформации по Бри-нелю деформацией динамической, что вовсе не одно и то же кроме того, как показано опытами Класса (1927 г.), соотношения сопротивлений, оказываемых металлом статич. и динамич. деформациям, вовсе не одинаковы для разных металлов, и потому для каждого металла необходимо заранее составить эмпирически построенную кривую для перехода от ударной твердости к твердости по Бринелю. Николаев дает параболич. зависимость между диаметром отпечатка [c.82]

В первом разделе представлены основные формулы, относящиеся к расчетам как при простых видах деформации (растяжение и сжатие, кручение, изгиб), так и при сложном сопротивлении (косой изгиб, вкецентренное продольное нагружение, изгиб с кручением) в условиях статического и динамического нагружения расчетам на устойчивость, расчетам статически неопределимых систем, кривых стержней, тонкостенных и толстостенных сосудов. [c.3]

Испытание на растяжение. Обычно цилиндрической формы образец с утолщениями по концам (для укрепления в захваты испытате.И)Пой машины) растягивается. В современных машинах (Цвик, Инстроп, MTS) скорость растяжения может изменяться в широких пределах от 0,003 до 3000 мм/мип. При больших скоростях деформации такое испытание считается динамическим (ударным). Большинство испытательных машин снабжено диаграммным аппаратом, записывающим кривую деформации (см. рис. 40 и 42), на которой можно найти интересующие величины прочности и иластичности (Ов, <Уа,ъ S, ), хотя деформационные характеристики (б, г )) или характеристики, связанные с малыми деформациями (Е, To.oi и др.), следует определять, измеряя деформацию непосредственно на образце (во время испытания или после его разрушения). [c.77]

Прочность — это способность твердого тела сопротивляться деформации или разрушению под дei твиeм статических или динамических нагрузок. Прочность определяют с помощью специальных ме- [c.8]

Молоты — машины динамического, ударного действия. Продолжительность деформации на них составляет тысячные доли секунды. Металл деформируется за счет энергии, накопленной подвижными (падаюш,ими) частями молота к моменту их соударения с заготовкой. Поэтому при выборе молотов руководствуются массой их падающих частей. Энергия, накопленная падающими частями, не вся расходуется на деформирование заготовки. Часть ее теряется на упругие деформации инструмента и колебания шабота — детали молота, на которую устанавливают нижний боек. Чем больше масса шабота, тем больше КПД. Практически масса шабота бывает в 15 раз больше массы падающих частей, что обеспечивает КПД удара Т1уд = = 0,8-0,9. [c.74]

Стыковые соединения элементов плоских и пространственных заготовок наиболее распространены. Соединения имеют высокую прочность при статических и динамических нагрузках. Их выполняют практически всеми видами термической и многими видами термомеханической сварки. Некоторая сложность применения сварки с повышенной тепловой мощностью (автоматической под флюсом, пла ,менной струей) связана с формированием корня шва. В этом случае для устранения сквоз юго прожога при конструировании соединений необходимо предусматривать съемные и остающиеся подкладки. Другой путь — применение двусторонней сварки, однако при этом необходимы кантовка заготовки и свободны подход К корневой части сварного соединения. При сварке элементов различных толщин кромку более толстого элемента выполняют со скосом для уравнива1П1Я толщин, что обеспечивает одинаковый нагрев кромок н исключает прожоги в более тонком элементе. Кроме того, такая форма соед шения работоспособнее вследствие равномерного распределения деформаций и напряжений. [c.247]

Сопротивление материалов (1988) -- [ c.239 ]

Теория механизмов и машин (1987) -- [ c.262 ]

Сопротивление материалов Издание 6 (1979) -- [ c.252 ]

Расчёты и конструирование резиновых изделий Издание 2 (1977) -- [ c.35 ]

Сопротивление материалов (1962) -- [ c.461 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...