Гидродинамическая смазка

В подпятнике с жесткой установкой опорной шайбы в корпусе (рис. 418,1) пята работает по шайбе краями вследствие неизбежных в системе перекосов. В конструкции 2 шайба установлена на сферической опоре, что обеспечивает контакт по всей поверхности трения. Кроме того, шарнирная установка допускает образование клинового зазора, обеспечивающего гидродинамическую смазку. [c.578]

При полужидкостном трении сплошность масляной пленки нарушена, поверхности вала и подшипника соприкасаются своими микронеровностями на участках большей или меньшей протяженности. Этот вид трения встречается при недостаточной подаче масла или при отсутствии механизма гидродинамической смазки (например, в подпятниках с плоскими несущими поверхностями). [c.331]

Полужидкостное трение может возникнуть в подшипниках с гидродинамической смазкой, если толщина масляной пленки недостаточна для предупреждения соприкосновения микронеровностей вала и подшипника. [c.331]

Полусухое трение наступает при недостаточной подаче масла и встречается, например, в подшипниках с периодической или недостаточной подачей смазки, но может возникнуть также в подшипниках жидкостного трения при расстройстве механизма гидродинамической смазки. [c.331]

В связи с тем, что в передачах винт — гайка скольжения практически невозможно осуществить гидродинамическую смазку, применяют гидростатические пары винт — гайка (рис. 15.7). На рабочих поверхностях витков гайки посередине их высоты делают выточки, которые не имеют выхода к торцам гаек (перекрываются мастикой или клеем). Ширина выточек составляет 1/3... 1/4 высоты профиля. Через отверстия в выточки подводится масло под давлением. Масло проходит через отдельные дроссели для каждой (правой и левой) стороны витка. Давление масла в выточках меньше, чем в сети оно определяется соотношением гидравлических сопротивлений в дросселях и в зазорах. При действии на пару осевой нагрузки зазоры с одной стороны витков (по направлению силы) уменьшаются, но при этом сопротивление вытеканию масла увеличивается и давление в соответствую- [c.314]

РАБОТА ПОДШИПНИКОВ В УСЛОВИЯХ ГИДРОДИНАМИЧЕСКОЙ СМАЗКИ [c.385]

Как указывалось выше, при жидкостной смазке поверхности цапфы и подшипника разделены устойчивым масляны.м слоем. Поэтому цапфа и вкладыш практически не изнашиваются. Это самый благоприятный режим работы подшипников скольжения. Для создания жидкостной смазки необходимо, чтобы в масляном слое возникало избыточное давление или от вращения вала (гидродинамическое), или от насоса (гидростатическое). Чаще применяют подшипники с гидродинамической смазкой (рис. 3.151), сущность которой в следующем. Вал при своем вращении увлекает масло в клиновый зазор 3 между цапфой 2 и вкладышем 1 и создает избыточное гидродинамическое давление (см, эпюру давлений в масляном слое), обеспечивающее всплытие цапфы. [c.414]

Понятие о гидростатической и гидродинамической смазке. Гидростатической называется жидкостная смазка, при которой полное разделение поверхностей трения осуществляется в результате поступления жидкости в зазор между ними под внешним давлением (например, от насоса). [c.226]

В гидростатических подшипниках необходимое давление в смазочном слое создает насос, нагнетающий смазку в зазор, а в гидродинамических смазка увлекается трением о вращающуюся цапфу [c.330]

В процессе износа подшипника (в период пуска или реверса, когда нарушается жидкостное трение) диаметральный зазор растет и наступает такое его критическое значение, когда условия гидродинамической смазки нарушаются, характер трения изме-няется, в результате чего коэффициент трения возрастает. [c.120]

Таким образом, по графику зависимости к от полученному из эксперимента, совмещая кривую на нем с эталонной кривой, можно определить значения коэффициента с и давления гд в тех случаях, если износ протекает согласно уравнению (27 ) или (33). 1о знание этих двух показателей не всегда достаточно. Может возникнуть вопрос о времени, требующемся для достижения режима гидродинамической смазки. [c.42]

Так как длина вытертой канавки и коэффициент трения также возрастают практически прямо пропорционально Вд, независимо от материала образца (рис. 35), то увеличение обусловливается возрастанием длины поверхности трения образца и сопровождается повышением коэффициента трения. Это отвечает теории гидродинамической смазки. [c.54]

Устойчивое возрастание толщины смазочного масла и коэффициента трения при увеличении радиуса площадки контакта в случае испытания шипа с коническим основанием приведено в работе [26]. Таким образом, углубление поверхности истирающего тела требует большей длины вытертой канавки (большего износа образца) и соответственно повышения толщины смазочного масла для возникновения гидродинамической смазки, нежели более гладкая поверхность. [c.54]

Кривые 2 относятся к износу при уменьшении шероховатости с сохранением острых выступов. На графике изменения dh/ds от д соответствующая кривая отклоняется от кривой 1 в сторону повышающихся давлений (д увеличивается от 0,14 до 0,2 кгс/мм ), а время достижения режима гидродинамической смазки падает от 3000 до 1000 мин. [c.65]

Зависимости /г = / (г), приведенные на рис. 43, а, показывают величину износа. Они могут быть использованы для вывода, был ли достигнут режим гидродинамической смазки за время испытания. При недостаточном времени испытания нельзя сделать вывода о том, проявилась ли при принятых условиях испытания несущая способность смазочного масла (<7/, 0) или не проявилась (Чк = 0). [c.66]

Изменение величины козффициента трения скачком в момент нарушения режима гидродинамической смазки свойственно не всем материалам. У некоторых материалов при достижении предельного состояния коэффициент трения начинает изменяться прерывисто, то повышаясь, то понижаясь, что указывает на попеременное нарушение и восстановление режима гидродинамической смазки. В этом случае за предельное принимают давление, отвечающее минимуму коэффициента трения. [c.78]

Испытания на прирабатываемость подразделяются методически на проводимые для определения предельной нагрузки прирабатывающихся поверхностей и предельного давления приработанных поверхностей. При первом методе, осуществляемом вытиранием лунки на плоской поверхности образца при ступенчатом повышении нагрузки, износ на данной ступени нагружения монотонно убывает и прекращается при достижении режима гидродинамической смазки. При втором методе, выполняемом по схеме трения вал — неполный вкладыш , трение протекает при полу-жидкостной смазке с постепенным уменьшением толщины смазочного масла в связи с повышением давления до предельного, при котором она разрушается. [c.106]

До последнего времени развитие методов расчета деталей машин на изнашивание отставало от развития методов расчета на прочность вследствие значительно большей сложности задач, особенно для тех случаев, когда трение происходит в условиях несовершенной смазки. Расчеты подшипников и подпятников скольжения для работы в условиях гидродинамической смазки, основанные на положениях теории, являются, по сун еству, расчетами на отсутствие изнашивания. [c.51]

Поэтому для коэффициента трения в условиях гидродинамической смазки получим, как и прежде, зависимость [c.351]

Однако в силу сложного процесса трения, который имеет место в подшипнике, работающем в условиях гидродинамической смазки, трудно ожидать, чтобы сила Рц была в такой простой зависимости от Если предположить, например, что действительная зависимость между Рц и д р протекает по некоторой кривой, отклоняющейся [c.354]

При работе в подшипниках с недостаточной смазкой предельно допустимая скорость скольжения для этих материалов составляет 5 м/с (при нагрузках до 0,5—1,0 МПа). При наличии гидродинамической смазки скорость скольжения может быть увеличена до 30 м/с. Коэффициент трения подшипников из этих материалов при работе без смазки составляет 0,08—0,1. [c.25]

Известное приближение к принципу безызносной работы представляют подшипники скольжения с гидродинамической смазкой. При непрерывной подаче масла и наличии клиновидности масляного зазора, обусловливающей нагнетание масла в нагруженную область, в таких подшипниках на устойчивых режимах работы металлические поверхности полностью разделяются масляной пленкой, что обеспечивает теоретически безызносную работу узла. Их долговечность не зависит (как у подшипников качения) ни от нагрузки, ни от скорости вращения (числа циклов нагружения). Уязвимым местом подшипников скольжения является нарушение жидкостной смазки на нестационарных режимах, особенно в периоды пуска и установки, когда из- за снижения скорости вращения нагнетание масла прекращается и между цапфой и подшипником возникает металлический контакт. [c.32]

В лопастном насосс (рис. 229, д) лопатка 7 скользит в пазе ротора 8 II под действием центробежной силы и пружины прижимается к стенкам корпуса 9 с эксцентричным отверстием. Линейный контакт между лопаткой и отверстием корпуса можно заменить поверхностным путем установки шарнирного вкладыша 10 (рис. 229, е). Введение самоустанавлива-ющегося башмака 11 (рис. 229, ж) позволяет создать жидкостную гидродинамическую смазку. [c.356]

Таким образом, смешение, необ.ходимое для создания гидродинамического клина, весьма незначительно и при рядовой точности изготовления лежит в пределах допусков. В испо.лненных конструкциях почти всегда наблюдается смещение такого порядка и, следовательно, в большей или меньшей степени обеспечивается гидродинамическая смазка. Главным образом этим п объясняется давно замеченная, но не находившая объяснения повышенная несущая способность шайб на сферических опорах. Регламентируя смещение, можно обеспечить устойчивую гидродинамическую смазку с оптимальными пара.метрамн. [c.434]

Для того чтобы между трущимися поверхностями мог длительно существовать масляный слой, в нем должно быть избыточное давление, которое самовозникает в слое жидкости при вран1ении цапфы (гидродинамическая смазка) или создается насосом ( идростатическая смазка). [c.372]

Гидродинамическую смазку в подшипниках можно обеспечить в очень ншроком диапазоне условий работы, кроме очень малых скоростей. [c.372]

Если угол наклона контактных линий к вектору скорости скольжения мал или равен нулю, то условия для гидродинамической смазки неблагоприятны, так как слой смазочного материала течет вдоль линий контакта и масляный клин не способен создать подъемную силу, чтобы предотвратить соприкосновение трущихся поверхностей, следовательно, в этом случае будет полужидкостпое трение. [c.171]

В современных турбинах применяют резиновые подшипники со свободно установленными на опорных болтах сегментами (см. рис. 11.11). Такая конструкция способствует у учшению условий гидродинамической смазки и, главное, дает возможность установить требуемый зазор при сборке и восстанавливать его по мере износа вала и вкладышей. [c.211]

Можно полагать, что в других случаях трения, соировождаю-щегося образованием на поверхности образца углубления увеличивающихся размеров, при соответствующих условиях также может быть достигнуто состояние гидродинамической смазки. Был применен метод вытирания вращающимся валом канавки на плоской поверхности образца при постепенном понижении давления вследствие изнашивания, чтобы оценить то давление, при котором полностью проявится поддерншвающий эффект смазочного масла. [c.30]

Представление результатов испытаний в виде зависимости й 11с18 от В тех случаях, когда это возможно, позволяет оценить процесс тремя численными характеристиками коэффициентом с, представляющим отношение интенсивности изнашивания к давлению, давлением q , оценивающим несущую способность сопряжения, и условным временем 1 у, требующимся для достижения режима гидродинамической смазки. Такими возможностями не обладает график, представленный па рис. 43, а. [c.67]

Подставляя в уравнение (23 ) значение IjPy , получим = = onst. Следовательно, наблюдающийся при данной схеме испытания износ в начале каждой новой ступени нагружения можно объяснить нарушением режима гидродинамической смазки, установившегося в конце предыдущей ступени. Для этого при приложении новой нагрузки поверхности должны сблизиться, а толщина смазочного масла — стать меньше Аз. Результатом такого сближения поверхностей является внедрение шероховатой поверхности диска в поверхность образца и наступление износа, протекающего до тех пор, пока обусловленное им увеличение длины вытертой лунки снова не приведет к разделению поверхностей и восстановлению толщины смазочного масла до величины в соответствии с уравнением (23 ). [c.76]

Развитие различных частей науки о трении и изнашивании было весьма неравномерным к XVIII в. относится начало изучения трения твердых тел, в 80-х годах XIX в. были заложены основы теории гидродинамической смазки, к первой четверти XIX в. можно отнести зарождение учения об изнашивании машин и их деталей (хотя само явление изнашивания было несомненно известно с древних времен). Учение о трении и изнашивании в машинах, имеюш,ее чисто прикладное значение, подобно другим техническим наукам, длительное время опиралось в своем развитии на обобщение практического опыта эксплуатации машин и на экспериментальные исследования, в большей мере проводившиеся в промышленности. Достижения в области повышения механического к.п.д. машин, повышения их износостойкости, долговечности и надежности, обычно реализовывались в усовершенствованных конструкциях машин и в малой степени отражались в научной литературе. Лишь в период, последовавший после первой мировой войны — и в особенности после второй, значение научно-исследовательских работ, посвященных повышению износостойкости и долговечности машин, получило признание как важное самостоятельное звено в общем деле совершенствования машин. [c.47]

В 80-х годах XIX в. работами Н. П. Петрова (в России) и О. Рейнольдса (в Англии) было пололсено начало развитию теории жидкостной смазки. Идея о том, что возможна надежная работа сопряжения вала и подшипника под нагрузкой в условиях полного их разделения слоем жидкости, была необыкновенно плодотворной осуществление гидродинамической смазки в узлах деталей машин является основным современным способом обеспечения работы деталей практически без их изнашивания. (Вопросы развития Теории гидро- и аэродинамической, гидро- и аэростатической смазки изложены Д. Н. Решетовым.) [c.47]

Многие сопряжения деталей машин работают в условиях, когда гидродинамическая смазка не может быть осуш ествлена для таких условий трения применяемые методы расчета на изнашивание еще не имеют обш ей теоретической основы. В последние годы определилось новое направление в развитии методов расчета деталей машин на изнашивание, которое исходит из элементной закономерности процесса, выраженной в дифференциальной форме. [c.51]

Трогательно относился Иван Иванович к своим учителям академику В. П. Горячкину, создателю теории сельскохозяйственных машин, профессору Н- И. Мерца-лову, крупному знатоку теории гидродинамической смазки, и профессору В. В. Добровольскому, известному специалисту в области теории машин и механизмов. Иван Иванович никогда не кичился своими знаниями. Напротив, уже будучи известным ученым, он не посчитал для себя зазорным посещать лекции по теории колебаний одного из крупнейших советских механиков Б. В. Булгако- [c.24]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...