Трехточечная схема

Расчетная методика основывается на использовании решения для прогиба анизотропной пластины, нагруженной по контуру крутящим или (и) изгибающим моментом [49]. В случае само-уравновешенной системы сосредоточенных сил, приложенных по углам прямоугольной пластины, реализуется только крутящий момент. Различают двух-и трехточечную схемы кручения пластин [78]. В трехточечной схеме прогиб о)р под нагрузкой Р связан с жесткостями пластины следующей зависимостью [c.43]

Формула (2.27) имеет место в случае двух- и трехточечной схем нагружения пластины при измерении прогиба в центре, а формула (2.26) — в случае трехточечной схемы при измерении прогиба под нагрузкой. [c.43]

Рис. 2.17. Общий вид установки для нагружения квадратных пластинок по трехточечной схеме

Значения модуля сдвига, определяемые по двух- и трехточечной схемам нагружения пластинок, хорошо согласуются (табл. 2.8). [c.44]

Рис. 2.18. Зависимость относительного значения прогиба пластинки от приведенной нагрузки при трехточечной схеме нагружения стеклопластиков, образованных системой двух нитей (/, 3, Л) угле-род-углеродных материалов, образованных системой трех нитей 4)] стеклопластиков, образованных системой трех нитей ,2, б). Углы искривления волокон основы 6 к оси X и вырезки образца по отношению к основе следующие

Рис. 2.19. Зависимость определяемых значений модуля сдвига от//А при трехточечной схеме нагружения квадратных пластинок из стеклопластиков, образованных системой двух (/—3) и трех 4 — S) нитей

Нагружение пластинок осуществлялось по трехточечной схеме. [c.46]

Нагрев образцов осуществлялся электронной бомбардировкой. Температура измерялась микропирометром ОМП-065. Коэффициент монохроматической излучательной способности принимался равным 0.4. За температуру хрупко-пластичного перехода принималась минимальная температура, при которой не менее трех образцов из пяти, испытанных на изгиб по трехточечной схеме нагружения, выдерживали заданную деформацию без разрушения и образования трещин. Величина деформации задавалась отношением величины радиуса оправки к толщине испытываемого образца. Отношение было выбрано равным 12. В этом случае величина остаточной деформации в наружном волокне испытываемых образцов была даЗ %. [c.60]

Вначале на установках применялись испарители объемного типа с внешним обогревом в связи с повышенной коррозией в зоне кипения. В дальнейшем после отработки технологии стенды сооружались только с испарителями прямоточного типа ввиду их большей технологичности и безопасности. Нагревание прямоточных испарителей и перегревателей производилось непосредственным пропусканием электрического тока низкого напряжения. Подключение осуществлялось по трехточечной схеме, что исключало необходимость применения электроизоляции от контура парогенераторов. [c.36]

Измерение огранки с четным числом граней осуществляется приборами при двухточечной схеме измерения. Измерение огранки с нечетным числом производится при трехточечной схеме измерения в призме. Если использовать призму с углом 120° и установить линию измерения под углом 30 и 60°, то огранка, состоящая из трех, пяти, семи и девяти граней, проявится при измерении, увеличенной в 2 раза. [c.144]

Прочность при изгибе (трехточечная схема нагружения),МПа 690 580 [c.266]

При трехточечной схеме изгиба 6 5 [c.213]

На рис. 4.10 и 4.11 приведены распределения межслойного касательного напряжения в трех различных поперечных сечениях соответственно для 50-слойной балки при трехточечной схеме и для 16-слойной балки при четырехточечной схеме. Поперечные сечения А иС для оценки распределения касательного напряжения взяты на расстоянии 0,508 мм вправо от середины опоры и влево от середины области приложения нагрузки. Сечение В выбрано в середине между центром опирания и центром приложения нагрузки. Штриховыми линиями на рисунках показаны классические решения по балочной теории [c.205]

Рис. 7.5. Зависимость прогиб—нагрузка при кручении квадратной пластины по трехточечной схеме из эпоксидного стекло- (/), боро- (2) и углепластика (3)

Трехточечная схема. Трехточечная схема нагружения на изгиб позволяет определить модуль упругости Е , модуль межслойного сдвига 0 , прочность по нормальным напряжениям П" и прочность межслойного сдвига Я" . [c.218]

Ti—6AI-6V—2Sn (0,159% О2) Закалка 845° С+старение при 480° С, 4 ч 25,4 Изгиб по трехточечной схеме 131 67 0,26 [c.254]

Ti—6AI—6V—2Sn (0,081% O2) Закалка 870° С + старение при 565° С, 4 ч Закалка 895° С + старение при 605° С, 4 ч 6,45 Изгиб по трехточечной схеме 125 120 106 120 1,77 2,5 178 [c.254]

Механизм навески. При работе с навесными широкозахватными машинами, которым необходим устойчивый ход в поперечном направлении (например, сеялки) относительно трактора, механизм навески настройте по трехточечной схеме. [c.23]

При изгибе стержней возможно определение модуля межслойного сдвига < и прочности Для определения модуля межслойного сдвига стержни с прямоугольным поперечным сечением испытываются на изгиб по трехточечной схеме и обработка результатов эксперимента проводится по формулам, учитывающим влияние поперечных сдвигов. Метод дает удовлетворительные результаты, но требует хорошо продуманной методики эксперимента. [c.132]

Длина образца выбирается в соответствии с условиями эксперимента и в зависимости от выбранного отношения l/h. При этом следует различать два предельных случая определение характеристик сдвига на относительно коротких образцах (с малым отношением llh) и определение модуля упругости Е на гибких образцах (с большим отношением l/h). При определении прочности межслойного сдвига относительный пролет l/h выбирается с таким расчетом, чтобы было обеспечено разрушение от касательных напряжений. Чаще всего в этом случае выбирается отношение l/h — 5, однако опыт показывает, что, например, высокопрочные углепластики разрушаются от сдвига даже при отношениях l/h = 10- -12. Точность опреде.ления модуля сдвига увеличивается с уменьшением отношения l/h, т. е. с ростом доли прогиба от сдвигов. Следует, однако, учесть, что при испытаниях но трехточечной схеме величину l/h с точки зрения применимости теории изгиба нельзя произвольно уменьшать (более подробно об этом говорится в разделе 5.3.4). С уменьшением отношения l/h при том же изгибающем моменте увеличивается перерезывающая сила и повышается опасность повреждения опорных поверхностей образца (обжатия, смятия, врезания). [c.175]

Скорость деформирования при изгибе е определяется следующими зависимостями при нагружении по трехточечной схеме (рис. 5.1.1, а) — [c.179]

Для вычисления производных dvidx и drjdx можно использовать различные разностные схемы. Как показали специальные расчеты, для вычисления производных наиболее устойчивой является трехточечная схема [см. формулу (1.28)] [c.190]

Анализ напряжений. В целях проведения анализа распределения напряжений были использованы результаты работ [61, 77], в которых изложено решение краевой задачи для трехточечной схемы нагружения балки. Расчетная схема для прямоугольной области, представляющая изгиб балки при трехточечном нагруженни, изображена на рис. 2.12. Метод решения задачи состоит в следующем представляя сторону прямоугольника, к которой приложена сосредоточенная сила, границей полуплоскости, выполняют расчет напряжений согласно точному решению Фламана [81], При этом граничные по контуру прямоугольника значения напряжений представляют стеснение его полуплоскостью. Освобождая прямоугольный контур балки от этого стеснения, т. е. прилагая к нему напряжения противоположного знака, приходят к решению краевой задачи с гладкими условиями на границе. Трехразовая процедура освобождения прямоугольной области [c.38]

Предварительно изучали влияние статических напряжений на скорость коррозии трубной стали на деформированных изгибом (по трехточечной схеме) образцах стали 17ГС в термостатированных условиях и перемешиваемой среде, представляющей смесь нефти с 3%-пым хлоридом натрия в отношении 1 1. Скорость коррозии определяли по потере массы за 720 ч выдержки. Как следует из рис. 104, с увеличением напряжений до предела текучести (350 МПа) скорость коррозии увеличивается, а затем при достижении текучести уменьшается вследствие наступления стадии легкого скольжения и релаксации напряжений, обусловленной выбранной схемой нагружения с заданной величиной деформации. Это указывает на возможность усиления коррозионного взаимодействия трубной стали с рабочей средой даже при нагружении в упругой области с возникновением коррозионных поражений, которые в дальнейшем могут стать концентраторами напряжений и после инкубационного периода инициировать возникновение коррозионно-механических трещин. Если в концентраторе отсутствуют условия для существенной релаксации напряжений, что обычно имеет место при циклическом (повторно-статическом) нагружении с накоплением микроискажений решетки, процесс коррозионного взаимодействия будет ускоряться на протяжении всей стадии деформационного упрочнения, как это указывалось в гл. П. [c.230]

Генератор высокой частоты (5 Мгц) выполнен по трехточечной схеме на лампе Л (6П14П). Нагрузкой генератора является измерительная схема, подключенная через согласующий трансформатор (диаметр каркаса 8 мм, с обмотками Ш1 = 75 и = 25 витков проводом ПЭВ-0,35). Катушка сеточного контура генератора Li намотана проводом ПЭВ-0,35 на каркасе диаметром 8 мм и имеет 80 витков. [c.73]

Подвод электроэнергии к ЭУ осуществлен по трехточечной схеме, центральный токоподвод — фазовый. Для исключения пережога трубки по верхней образующей установлено двенадцать термопар, подключенных к автоматическому потенциометру ПСР1-20 кл. 0,5, который обеспечивает снятие нагрузки при превышении Тс заданной величины (930°К). Для оценки стока тепла по токоподводам к шинам на токоподводах из стали Х18Н10Т также приварены термопары. [c.43]

Указанный бронзовый цилиндр с исследуемой жидкостью помещается в цилиндрический кожух, покрытый слоем тепловой изоляции. Через пространство между ними прогоняется вода от термостата ТС-15. Измерение температуры воды в термостате производится платиновым термометром сопротивления, включенным по трехточечной схеме в мост постоянного тока. Чувствительность схемы составляет 0,002° на 1 мм шкалы гальванометра. Однородность распределения температуры по высоте цилиндра проверяется с помощью термопар, заложенных в стенке, и гальванометра М-21. Термостатиро-вание жидкости в водяной рубашке осуществляется с ошибкой 0,02° однородность температурного поля по высоте — с ошибкой менее 0,005°. Ошибка в измерении давления составляет 0,03 бар. Температура рабочего объема цилиндра измеряется ртутным термометром с ценой деления шкалы 0,1. По данным измерений про- [c.209]

Для численного интегрирования величины [L] [В] det [/] при Построении матрицы жесткостг по алгоритму, блок-схема которого приведена на рис. 92, применялась квадратурная формула Гаусса—Лежандра, причем по обеим переменным использовалась трехточечная схема, обеспечивающая получение точных результатов для полиномов для пятого порядка включительно (рис. 93). [c.290]

Модуль упругост для трехточечной схемы изгиба (рис. 29.99, а) [c.431]

Кармен и Кетлин [264] изучили вязкость разрушения сплава Т1—5 А1—2,5 5п с малым содержанием примесей внедрения (0,023—0,026% С 0,01% К 0,08—0,086% Оз) в сравнении со сплавом промышленной чистоты. Коэффициент интенсивности напряжений определяли путем изгиба (по трехточечной схеме) образца с боковым 45° надрезом с радиусом закругления 0,025 мм, глубина надреза 2,45 мм. Толщина образцов составляла 6,35 12,7 и 25,4 мм. Вязкость разрушения определяли по начальной длине трещины и нагрузке в момент скачка с использованием анализа Бюкнера [260]. [c.252]

Для определения прочности межслойного сдвига П . по трехточечной схеме испытываются стержни с малым отношением //Л, т. е. стержни, которые заведомо разрушаются от межслойного сдвига. Ввиду неопределенности напряженного состояния при изгибе стержней с малым отношением 1/к этот метод можно применять только для качественного сопоставления сопротивления межслойному сдвигу разных материалов. На практике иногда расчетные зависимости для определения прочности межслойного сдвига призматических стержней распространяются на сегменты колец и даже на целые кольца. Детальные исследования показали, что механизмы разру- [c.132]

Учет особенностей механических свойств армированных пласти ков привел к разработке и экспериментальной проверке ряда схе нагружения на изгиб. Схемы нагружения и опирания образца, при меняемые в настоящее время в практике испытаний армированны пластиков, показаны на рис. 5.1.1. Для испытаний образцов и изотропных материалов почти без исключения применяется так на зываемая трехточечная схема (рис. 5.1.1, а), т.е. свободно оперты) стержень на двух опорах, нагруженный сосредоточенной силой 1 в середине пролета I. Эта схема нагружения является наиболее распространенной и при испытаниях армированных пластиков однако в этом случае трехточечную схему следует считать сложной напряженное состояние образца переменно по длине, по высоте а в некоторых случаях и по ширине образца на образец действуе изгибающий момент и перерезывающая сила, т. е. возникают нор мальные и касательные напряжения. При испытаниях композито возможности трехточечной схемы расширены она применяется и дл) определения характеристик межслойного сдвига. Для этого исполь зуют простые формулы, построенные на основе гипотезы С. П. Ти мошенко. [c.170]

Размеры призматических образцов для испытаний на изгиб по трехточечной схеме стандартизованы, однако чаще всего испытываются образцы нестандартные. Стандарты ГОСТ 4648—71 (определение прочности при изгибе П ) и ГОСТ 9550—71 (определение модуля упругости при изгибе ) устанавливают следующие размеры стандартизованных образцов из жестких пластмасс для испытаний по трехточечной схеме пролет I = 16й 0,5 мм, толщина h = 4 0,2 мм, ширина i = 10 0,5 мм. В стандарте ASTM D 790—71 [124] приводятся размеры образцов десяти различных толщин h = 0,8-f-- -25,4 мм) при отношениях Hh, равных 16, 32 и 40. Ширина образцов Ъ = 13- -25 мм при 3 мм e = 25 мм, при h = 5 10 мм 6 = 13 мм и при h = 13- 25 мм b — h. При выборе размеров нестандартизованных образцов необходимо четко представлять, как на результатах испытания сказываются площадь поперечного сечвния (масштабный эффект), относительный пролет///г. и относительная ширина b/h. При выб оре площади поперечного сечения необходимо иметь в виду, что высота и ширина по-разному влияют на прогиб и прочность при изгибе. В настоящее время при испытаниях высокомодульных и высокопрочных композитов на изгиб часто испытывают очень тонкие образцы, например, h — 0,5—1,5 мм, а опасность проявления масштабного эффекта пытаются устранить [c.172]

Скорость деформирования б армированных пластиков не стандартизована, отсутствуют теоретическое обоснование для выбора и и данные о влиянии на измеряемые величины. В качестве ориентировочных данных можно привести рекомендованные стандартами режимы нагружения при изгибе по трехточечной схеме жестких неармированных пластмасс по ГОСТ 4648—71 v = 2 0,5 мм/мин для образцов стандартных размеров или половине численного значения высоты для образцов других размеров по ГОСТ 9550-71 V = 1 0,5 мм/мин по ASTMD 790-71 и DIN 53457 е = = 0,01 мин . При испытаниях трехслойных балок скорость нагружения (перемещения подвижной головки испытательной машины) берется равной 0,56 мм/мин [182, 183 ] независимо от размеров балки. [c.179]

Для приближенной оценки границ применения элементарной теории изгиба приводим данные из работы [134]. При заданном отношении р = l maxl/u max (гДе И щах — НаибоЛЬШИЙ ПрОГИб ПО уТОЧ-ненной теории, и тах — по элементарной теории изгиба) или погрешности р—1) 100 (в %) при нагружении по трехточечной схеме безразмерный параметр [Pl SEJ) ] (Z/A) в зависимости от коэффициента трения опорных поверхностей [i должен быть меньше следующих численных значений [c.182]

Влияние типа опор на измеряемый прогиб при испытании по трехточечной схеме нагружения подробно исслздовано в работе [199]. Изучалось влияние на прогиб опор шести различных типов (рис. 5.3.6). Образцы были изготовлены из стали и стеклопластика. Размеры образцов были выбраны такими, что влиянием сдвигов [c.186]

Рас. 5.3.10. Изменение максимальных касательных напряжений (нри заданной прочности П+) в зависимости от относительного пролета l/h при нагружении на изгво по трехточечной схеме [192]. Материал — однонаправленный боропластик. [c.190]

Испытания по четырехточечным схемам нагружения (рис. 5.1.1, б и г) проводятся с целью определения модулей упругости Ех и Ех п прочности при чистом изгибе Пх- Главное преимущество рассматриваемой схемы — это однородное напряженное состояние по всей длине рабочей частн образца, вследствие чего четырехточечная схема нагружения при определении модулей упругости считается более надежной, чем трехточечная схема [152]. [c.196]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...