Расчет пластический

Расчет пластической зоны [c.212]

Сопоставление расчета пластической деформации после Ас-го полуцикла нагружения по формулам (2.1.8), (2.1.9) с экспериментальными данными показано на рис. 2.1.6. [c.73]

Для расчета пластической деформации необходимо знать характер статистического распределения дислокаций по значениям Ос и стг- Статистическая плотность распределения дислокаций по значениям Ос и d определяется некоторой функцией f(o , Ог), зная которую можно определить число дислокаций в заданных интервалах изменения значений Ос и сгг, т. е. если [c.161]

Рассмотрим простейший расчет пластических деформаций при разгрузке и нагрузке в противоположном направлении на примере циклического режима нагружения (рис. 5.11, а), принимая выше указанные значения постоянных модели. Теоретическая диаграмма [c.175]

Рис. 5.11. К расчету пластических деформаций при симметричном нагружении а — режим нагружения б — расчетная диаграмма циклического нагружения

Как указывалось в п. 2.2, расчет пластических деформаций при непропорциональном нагружении можно существенно уточнить, производя мысленную разгрузку и переход на новое начало отсчета не только в моменты прохождения интенсивности напряжений через экстремумы, но и в промежуточные моменты. Продолжим предыдущий пример с такими промежуточными нагрузками. [c.193]

Необходимо поэтому назначить величину радиального зазора с учетом ползучести материала лопатки, для чего следует разработать методику расчета пластической деформации лопатки в результате ползучести. [c.100]

Расчет пластически деформированных элементов конструкций. [c.234]

На каждом п-м шаге шагового расчета пластического течения в диске погрешность [c.104]

Для установления величины истинных напряжений необходимо изучить остаточные напряжения, возникающие в связи с пластическим обжатием пружины. Теоретическое исследование этого вопроса впервые проведено В. И. Феодосьевым [3]. Однако расчет пластического обжатия тарельчатых пружин представляет собой достаточно сложную задачу, поэтому в инженерной практике обычно ограничиваются подбором тарельчатых пружин непосредственно по рабочей нагрузке Р, руководствуясь при этом заранее разработанными и экспериментально апробированными таблицами, одна из которых имеется в ГОСТ 3057—54. В упомянутых материалах указана также и упругая осадка (например, Xj = 0,8/), которую способна дать одна тарельчатая пружина при рабочей нагрузке. i-, [c.223]

Условия задачи. Цилиндрическая труба (сосуд), испытывающая внутреннее давление, является важным элементом многих машин и сооружений естественно, что вопросу о расчете пластической деформации трубы посвящено большое число теоретических и экспериментальных исследований. Строгий анализ пластических деформаций трубы представляет значительные трудности и реализуется численными способами или методом последовательных приближений. Однако можно получить простое приближенное решение, если воспользоваться некоторыми упрощениями, подтверждаемыми результатами численного интегрирования. [c.114]

Пластическая осадка пружин является упрочняющей операцией, повышающей рабочую нагрузку или уменьшающей габариты пружин при проектировании. Одиако сложность расчетов с использованием диаграммы сдвига т—у не позволяет заранее, без экспериментальной отработки, спроектировать такую пружину. В последнее время появилась методика расчета пластической осадки, основанная на аппроксимации кривой пластического участка эллипсом или окружностью, если фо 45° (рис. 29). Для расчета осадки по этой методике [c.360]

В слоях из асфальтобетона, способных работать на изгиб, под воздействием многократно повторяющейся нагрузки вследствие явления усталости фактические растягивающие напряжения могут превзойти сопротивление этого материала растяжению при изгибе. Как следствие изменится структура материала, нарушится монолитность слоев и существенно возрастут напряжения в нижележащих элементах конструкции, которые, в свою очередь, могут вызвать развитие не предусмотренных расчетом пластических смещений. Поэтому при проектировании асфальтобетонных покрытий необходимо также соблюдать условие, гарантирующее сохранение сплошности монолитных слоев конструкции. [c.366]

Предварительное сравнение скорости сходимости при двух этих подходах показывает, что при расчете пластического течения сходимость лучше, если используется формулировка задачи в перемеш ениях. Сравнить затраты машинного времени, однако, не удалось, [c.103]

Некоторые явления, которые отсутствуют при монотонном нагружении, в условиях циклических нагрузок становятся значительными. Эффекты повторных деформаций имеют особое значение для неупругих материалов. Такие явления, как мало-цикловая усталость, разрыхление и приспособляемость, которые в идеально упругих телах не возникают, определяют расчет пластических конструкций, подверг.аемых циклическим и пропорциональным нагружением, [c.178]

Эту формулу применяют для определения коэффициента г при расчете пластической составляющей амплитуды разрушающих-деформаций в зависимости от числа циклов по критерию разрушения при жестком нагружении (усталостное разрушение). Учитывая только эксплуатационные нагрузки, определяют значение [c.128]

На рис. 46 приведена диаграмма циклического нагружения трубчатого образца (0=34 мм, / — 32 мм) отожженного сплава Д16 (х = 860 кг/см ) при симметричном цикле с амплитудой 1 08т, . В этом случае пластические деформации второго полуцикла также превосходят пластические деформации первого и последующих после второго полуциклов, а пластические деформации третьего и последующих полуциклов практически одинаковы. Для этого сплава из опытов получено О = 0,288 10 кг[см Расчет пластических деформаций по формуле (119) по касательному модулю второго полуцикла дает удовлетворительные результаты. Вместе с тем соотношение [100] [c.94]

В настоящей работе описан численный метод решения задач плоского пластического течения с кинематическими граничными условиями. Напряжения исключаются из уравнений равновесия с помощью ассоциированного закона течения. В результате этого расчет пластического течения сводится к решению системы из двух нелинейных дифференциальных уравнений для функции тока и вихря. Применение метода иллюстрируется на примере решения задач прессо ания и прошивки прямоугольным гладким пуансоном. [c.54]

Распределение остаточных напряжений в тонкой упрочняющейся полосе при наличии площадки текучести на диаграмме зависимости интенсивности напряжений от интенсивности деформаций. Третьяков Е. М. Сб. Расчеты пластического [c.133]

Расчеты динамических осесимметричных процессов формообразования тонкостенных деталей. Щеглов Б. А. Сб. Расчеты пластического деформирования металлов . [c.133]

Расчет пластической зоны у вершины трещины при продольном сдвиге для полубесконеч-ного тепа [c.481]

Истинная кривая деформирования и ее характерные параметры e,t и др.) имеют практическое значепио для расчета пластических деформаций для оценки прочности в местах концентрации напряжений, для оценки со-протиплепия отрыву. [c.83]

Паллей И. 3. Расчет пластических деформаций в конструкциях при циклических температурах и нагрузках. Рига Рижский ин-т инж. гражданской авиации, 1968. [c.285]

И. 3. Паллей. Расчет пластических деформаций в конструкциях при циклических температурах и нагрузках. Рига, РИИГА, 1968. [c.61]

При изучении процессов накопления повреждений и термопластического деформирования, а также сопоставлении термоциклической долговечности новых материалов следует рассматривать величину пластической деформации за цикл. В этом случае для точного определения е л. а также Лег необходимо осуществить запись петель упругопластического гистерезиса, что значительно усложняет эксперимент. Для расчета пластической деформации часто используют формулу (1), принимая в соответствии с идеализированной петлей гистерезиса величину уругой деформации при максимальной температуре [c.6]

Как известно, при расчете пластически обжатых (заневолен-ных) тарельчатых пружин по номинальным напряжениям часто выбирают допускаемые напряжения, иногда превосходящие даже предел прочности материала. Очевидно, что в этом случае расчет является чисто условным, поскольку поле действительных напряжений у заневоленной пружины является совершенно иным. При этом напряжения в сравнении с упругим решением распределяются по сечению значительно более равномерно. [c.230]

Учитывая присутствие в структуре большеугловых границ явно педислокациопной природы, можно представить уместным и неизбежным обращение к аппарату теории планарных дефектов, который к настоящему времени достаточно развит для практического употребления [46—50, 118]. В рамках теории планарных дефектов возможно построение последовательной модели фрагментации путем решения соответствующих систем уравнений в самосогласованной формулировке. Этот подход естественным образом может включать и дисклипационные эффекты пластичности [135, 136]. Отметим только, что при расчете пластических нолей вклад от дисклинаций по сравнению с вкладом от границ и поворотов фрагментов как целого может оказаться весьма незначительным. [c.52]

Расчет напршкенного и деформированного состояния элементов конструкций методом последовательных нагружений с учетом деформаций ползучести по теории старения производится аналогично расчету пластических деформаций по деформационной теории пластичности. Отличие состоит лишь в том, что вместо кривой упруго-пластического деформирования в расчете нссоль- [c.34]

Центральное место среди исследований распространения трещин в нелинейных материалах занимает работа [23]. В ней рассматриваются главным образом особенности расчета пластических областей в конце трещинообразных разрезов, в соответствии с данными этой работы, особенности пластического течения, у конца разреза определяют условия превращения его в трещину и законы ее дальнейшего развития. [c.73]

В сборнике представлены работы, обобщающие результаты исследований, выполненных в лаборатории пластических деформаций Института машиноведения. Они посвящены созданию методов расчета пластического формообразования металлов, основанных на математической теории пластичности. При помощи этих методов определяются условия возникновения локальных эффектов, создающих затруднения при осуществлении производственных процессов пластического формообразования. К таким явлениям относится, в частности, образование полос скольжения на тонкостенных деталях сложной формы. В этом случае процесс пластической деформации протекает неустойчиво. Вопросы, связанные с определением устойчивости пластического формообразования, рассмотрены в статьях А. Д. Томленова и В. Д. Головлева. [c.3]

Устойчивость процессов пластического формообразования листовых металлов. Том-ленов А. Д. Сб. Расчеты пластического деформирования металлов . М., Наука , 197о, 5—14. [c.133]

Исследование процесса формообразования сложных вытяжных переходов. Рубенкова Л. А., Швыркунов Б. Ф. Сб. Расчеты пластического деформирования [c.134]

О решении задач плоского пластического течения жесткопластического тела с кинетическими граничными условиями. Непершин Р. И. Сб. Расчеты пластического деформирования металлов . М., Наука 1975, 54—75. [c.134]

Исследование пластического плоского напряженного состояния методом характеристик. Рузанов Ф. И. Сб. Расчеты пластического деформирования металлов . [c.134]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...