Задача электродинамическая решение

Строгое электродинамическое решение задачи дифракции плоской электромагнитной волны на прямолинейном крае идеально проводящего полубесконечного экрана было получено в 1894 г. А. Зоммерфельдом. С тех пор было найдено строгое решение лишь нескольких дифракционных задач (Л. И. Мандельштам, В. А. Фок и др.). Для большинства задач метод Френеля дает единственный путь решения и приводит к практически удовлетворительным результатам. Несмотря на отмеченные выше принципиальные трудности и ограниченную применимость, он оказался чрезвычайно плодотворным. [c.283]

Регулярный способ, позволяющий использовать решение статических задач для решения электродинамической задачи дифракции, состоит в том, чтобы вычислить из статики индуцированный ток, или — для диэлектрических тел — индуцированную поляризацию (1.11), а по нему дифрагированное поле во всем пространстве. Однако за исключением некоторых двумерных задач (см. п. 19.6), всегда можно применить какой-либо более простой прием. Для трехмерных задач таким приемом является сшивание полей на поверхности, лежащей в области (19.2). Для этого надо, вообще говоря, по (19.21), (19.10) найти тангенциальные компоненты Е и Я на сфере большого (р а) радиуса, а затем по ним вычислить вне этой сферы поле, удовлетворяющее волновым уравнениям и условиям излучения. Однако фактически и 5ту краевую задачу можно решить, не производя никаких вычислений, а просто сшивая на какой-либо сфере радиуса, лежащего в промежуточной области (19.2), поле статического диполя и поле элементарного диполя (3.2). [c.192]

Электродинамическое решение переходит в электростатическое, если ka мало по сравнению со всеми участвующими в задаче величинами. Анализ электродинамического решения, которое для шара находится методом разделения переменных, показывает, что оно переходит в электростатическое (19.27) при условии [c.195]

Электродинамическая задача имеет решение и при е = —2, но она не сводится к электростатической задаче, как бы мал ни был шар. При приближении 8 к этому значению сколь угодно малый шар становится электродинамической ловушкой. Его внутреннее поле и поляризация становятся большими (но, разумеется, конечными) и зависят от частоты. [c.195]

Более простой метод сшивания статического и электродинамического решений которым мы пользовались для Я-поляризации, для задачи этого пункта неприменим. Как отмечено в [c.211]

Ежегодно издаются десятки работ по электродинамическому моделированию и изучению дифракционных свойств периодических структур. Основная задача, которая при этом решается,— это получение данных, позволяющих правильно ориентироваться в богатой На различные эффекты физике процессов рассеяния, подобрать наиболее благоприятный режим работы решетки, оптимизировать его. Первый том данной монографии, обобщающий опыт исследования дифракционных свойств решеток, в основном отвечает на вопрос что происходит или что может произойти , лишь частично затрагивая вопросы оптимизации и практического использования периодических структур. Одиако уже это облегчает решение последующих практически важных задач. Не менее важная в этом плане задача — обобщение опыта использования решеток, уникальных по своим электродинамическим характеристикам, анализ эффективности реализуемых схем и режимов, разработка принципиально новых узлов н устройств. [c.3]

Теорема единственности показывает, что для того, чтобы решение уравнений Максвелла было единственным, необходимо использовать условия 1—5. Однако этого недостаточно. Следует еще показать, что они не противоречивы и всегда существует (одно) решение уравнений Максвелла, удовлетворяющее им, т. е. доказать теорему существования. Поэтому при построении решения различных задач дифракции обычно доказываются соответствующие теоремы существования решения задачи и дается эффективный алгоритм их отыскания [25, 50, 58, 63, 91, 93, 139, 198]. Детально ознакомиться с вопросами построения и реализации строгих математических моделей задач дифракции на решетках, электродинамические характеристики которых анализируются в данной книге, можно в работах [25, 58]. [c.16]

Задачи дифракции волн на простых решетках из лент, лежащих в одной плоскости, занимают особое место в теории дифракции на периодических структурах, поскольку именно для них впервые получены строго обоснованные решения, позволившие эффективно, в полном объеме, аналитически и численно проанализировать электродинамические характеристики ряда структур [25, 30, 63, 89, 135, 136, 207]. Математический аппарат, построенный в [25, 63] применительно к плоским ленточным решеткам, стал мощным импульсом, значительно ускорившим решение многих актуальных задач прикладной электродинамики. Подробный перечень соответствующих работ содержится в библиографии к [25, 63]. [c.37]

Формулы (25.11), (25.13), (25.16) и (25.17) дают искомое решение системы функциональных уравнений и этим самым — решение поставленной электродинамической задачи. [c.127]

ТО полученное выше строгое решение электродинамической задачи интерпретируется физически одним из следующих четырех способов [c.218]

Полученное решение соответствует нескольким электродинамическим задачам. Если волны поляризованы параллельно оси X, то [c.348]

Выше были рассмотрены двухмерные электродинамические задачи для импедансной ступеньки и импедансной полуплоскости. Трехмерные электродинамические задачи, например задача о диффракции плоской волны, направление распространения которой составляет произвольный угол с осью х, также могут быть решены для этих импедансных структур, однако соответствующие решения имеют весьма громоздкий вид (см. [51]), и мы их рассматривать не будем. [c.348]

Обобщенный метод собственных колебаний, основы которого излагаются в этой книге, также состоит в представлении решения стационарной задачи дифракции в виде ряда по некоторой ортогональной системе функций. Он также эффективен в первую очередь вблизи резонанса. Он применим и для открытых резонаторов и вообще для любых задач дифракции на ограниченных телах. Его основная идея состоит в том, что в качестве собственных функций используются решения однородной задачи, в которой собственным значением является, вообще говоря, не частота (как в обычном методе), а какой-либо электродинамический параметр — например, диэлектрическая проницаемость некоторого вспомогательного тела, занимающего тот же объем, что и тело, на котором происходит дифракция. Какая именно величина принимается в качестве собственного значения однородной задачи, зависит от вида задачи дифракции в книге излагается несколько вариантов метода. Во всех изложенных вариантах собственные функции соответствуют [c.7]

Получить точное решение гамильтоновых уравнений движения релятивистской частицы в поле электромагнитной волны, возбуждаемой бегущей волной тока в аксиально-симметричной электродинамической системе (см. условия задачи 11.2.13). 4-потенциал электромагнитного поля [c.509]

Естественными граничными условиями для системы уравнений (2,14) являются условия прилипания для скорости и Uw — О VI условие непрерывности нормальной составляющей магнитного поля и касательной составляющей электрического поля Ех на поверхности трубы. Отсюда следует, вообще говоря, что система (2,14) не может решаться независимо от электродинамической задачи вне трубы, В некоторых случаях эти две задачи могут быть разделены (см., например. С, А, Регирер, 1966), Простейшее решение системы (2.14), описывающее плоское течение между двумя непроводящими плоскостями в однородном поперечном поле (задача Гартмана), было построено Гартманом, [c.442]

Седов Леонид Иванович (1907-1999) — видный советский ученый в области механики и прикладной математики. Окончил Московский университет (1931 г.). С 1937 г. — профессор Московского университета, работал (с 1945 г.) в Математическом институте АН СССР. Основные работы по гидроаэромеханике, механике сплошной среды, теории подобия, аэроупругости. Обобщил теорему Жуковского для произвольного движения крыла построил теорию тонкого крыла, исследовал потенциальное обтекание газом профилей и решеток, развил нестационарную теорию решеток. В теории подобия решил ряд важных задач, в частности задачу о сильном взрыве, построил теорию автомодельных движений газа. Установил закон пульсаций в изотропной турбулентности. Разработал модели сплошной среды с учетом электродинамических явлений н метод решения задач на основе сформулированного им вариационного принципа. Автор ряда фундаментальных монографий по вопросам механики сплошной среды. [c.479]

В ряде случаев использование теоремы взаимности чрезвычайно облегчает решение электродинамических задач (см., например, [6, 23, 47, 48]). [c.121]

Формула (4.8) является точной. Однако для того чтобы воспользоваться ею, необходимо знать поля Е и II в волноводе с неидеальными стенками. Для того чтобы найти точные значения полей в волноводе, необходимо решить сложную электродинамическую задачу об определении поля внутри волновода и в металле с учетом граничных условий на поверхности стенок. Однако если стенки обладают достаточно большой проводимостью, то задачу можно решить приближенно с малой погрешностью. Для приближенного решения задачи используются два предположения. [c.321]

Опыт показывает, что распространение электромагнитных волн в волноводах и резонаторах сопровождается уменьшением их интенсивности — потерями. Теряемая электромагнитным полем энергия передается микрочастицам стенок электродинамической системы и заполняющей ее среды (при этом она переходит в тепло). Таким образом, учет потерь приводит к самосогласованной задаче взаимодействия электромагнитного поля с ансамблем микрочастиц, образующих рассматриваемую электродинамическую систему — совокупность диэлектрических и металлических тел. При этом необходимы некоторые конкретные микроскопические модели сред. Такая постановка задачи была бы чрезвычайно сложной для решения (совместная граничная задача для уравнений электромагнитного поля и, например, кинетических уравнений для ансамблей частиц) и в то же время весьма частной — пригодной только для определенных моделей сред и заданных конфигураций рассматриваемых тел. [c.15]

Таким образом, задачи анализа электродинамических систем с потерями требуют решения уравнений Максвелла с комплексными диэлектрической и магнитной проницаемостями сред и граничными условиями (0.16) на металлических поверхностях. Однако, уравнения Максвелла и указанные граничные условия не всегда дают полную постановку задачи. Если рассматриваемое поле имеет так называемый контакт с бесконечностью (т. е. ставится задача для неограниченного объема), то необходимо сформулировать условия на бесконечности, позволяющие выделить единственное решение, соответствующее физическому смыслу исследуемой задачи. Простейший пример таких условий — широко известные условия излучения Зоммерфельда. Они относятся к среде без потерь, и часто их аналитическая форма неудобна для использования прямых численных методов. Поэтому мы используем другие (но в принципе эквивалентные) формулировки условий на бесконечности, в частности, парциальные условия излучения [35]. [c.26]

В разделе о системах гравитационного потока Маскет приходит к заключению, что в подавляющем большинстве случаев, имеющих значение для практики, аналитические решения краевых задач по движению грунтовых вод со свободной поверхностью довести до числовых результатов пока еще не представляется возможным, почему приходится прибегать к электродинамическому моделированию. [c.4]

При проектировании АФАР наряду с перечисленными математическими моделями используются более простые модели, основанные на характеристиках, найденных из решения электродинамической задачи о возбуждении бесконечной АР, формирующей плоскую волну, или на элементарном подходе, не учитывающем взаимодействия излучателей. [c.6]

Далее, в гл. 5 и 6 на основе решения электродинамической задачи определяются параметры математических моделей излучающего полотна АФАР, используемые при анализе характеристик АФАР. Параметры математической модели излучающего полотна АФАР определяются для излучателей двух наиболее распространенных типов волноводных и вибраторных с произвольной поляризацией поЛя излучения. Здесь же исследуются вопросы сходимости численных алгоритмов определения параметров мате атических моделей. Приводятся результаты расчетов, показывающие пригодность алгоритмов и позволяющие ориентироваться в выборе состава и числа учитываемых Мод, После определения параметров математических моделей АФАР конкретного типа можно найти токи в излучателях, а по ним характеристики АФАР. [c.7]

Конкретный вид оператора Ь определяется из решения электродинамической граничной задачи о возбужде- [c.38]

Если не учитывать вопросы численной реализации алгоритмов на ЭВМ, то все три рассмотренных способа представления поля излучения АР эквиваленты. Действительно, распределению тока на каждом излучателе можно поставить в соответствие свою комплексную векторную диаграмму направленности, суперпозиция которых будет давать диаграмму направленности всей АР. В свою очередь, диаграмму направленности каждого излучателя можно представить в виде ряда по векторным сферическим гармоникам. Однако аналитическое или табличное задание токов излучателей и их представление в ЭВМ проще и занимает меньше оперативной памяти ЭВМ, чем представление соответствующего числа диаграмм направленности излучателей или векторных сферических гармоник. Поэтому при анализе АР наибольшее распространение получили математические модели излучающего полотна, связывающие токи излучателей с амплитудами волн, падающих на их входы. Токи излучателей определяют, находя решение электродинамической задачи, удовлетворяющее граничным условиям на поверхности АР и условиям излучения на бесконечности. [c.53]

Физические допущения и постановка электродинамической задачи. Решение электродинамической задачи о возбуждении АР связано со значительными математическими трудностями, обусловленными необходимостью учета геометрической формы АР и свойств материалов. [c.53]

Электромагнитные, гидродинамические и тепломассообменные процессы в печи взаимозависимы. Поэтому строгое решение предполагает взаимосвязанную постановку электромагнитной, гидродинамической и тепломассообменной задач, причем первые две (а при последовательной кристаллизации — все три) являются задачами с подвижными границами. Из-за сложной геометрии ИПХТ-М такое решение задачи на существующих ЭВМ пока недоступно, что заставило искать возможности разделения задач. Оказалось, что в индукционных печах в большинстве случаев можно пренебречь воздействием движения металла на возбуждающее его ЭМ поле [18]. Это позволяет рассматривать ЭМ задачу как самостоятельную. Электродинамическая конвекция в ИПХТ-М превосходит по интенсивности термогравитационную на один или несколько порядков, что позволяет рассматривать гидродинамическую задачу независимо от тепломассообменной. [c.77]

Полное решение задачи вибродиагностики может быть обеспечено лишь при наличии совершенных средств возбуждения, измерения и обработки информации. Выявлены типичные элементы, которые должны составлять основу модулей вибродиагностиче-ских комплексов. Стенд с автоматической контрольно-испытательной аппаратурой, на котором реализуется диагностика ПРС по изотропности жесткостных и диссипативных характеристик, включает в себя испытуемый объект с применением прецизионных приспособлений. Последний присоединяется к двум электродинамическим возбудителям, предварительно идентифицированным по механическим и электрическим параметрам. Колебания объекта возбуждаются от сканирующего генератора посредством блока управления. Механические колебания регистрируются виброприемниками обратной связи, которая замыкается посредством предварительных усилителей. В состав блока управления входит система синхронных следящих фильтров, реализующая быстрое аналоговое преобразование Фурье. [c.139]

Для оценки несущей способности термо-нагруженных элементов конструкций во многих случаях является принципиальньпи учет совместности термического и механического воздействия. Для решения таких задач стенды оборудуют системами и установками для статического и циклического нагружения образцов, моделей и натурных деталей [63, 77]. Это рычажные, гидравлические и электродинамические испытательные машины и вибростенды. Требования к ним и условия испытаний практически не отличаются от рассмотренных. Определенная специфика должна учитываться при разработке и эксплуатации узлов сопряжения элементов газового тракта и крепления образца (детали) на машине, в частности, обеспечение надлежащей герметизации камер и исключение влияния на состояние образца тепловых перемещений всех узлов стенда. [c.333]

Так как длинноволновая дифракция реализуется во многих приборах и устройствах современной техники сверхвысоких частот, соответствующие теоретические исследования актуальны и сегодня. Простые, удобные в обращении аналитические представления не только помогают инженерам и конструкторам, но и позволяют делать обобщающие выводы, обогащающие электродинамическую теорию решеток. Для примера укажем на эффект, обнаруженный Г. Д. Малюжинцем еще в 1937—1940 гг., который установил, что при определенном угле падения плоская Я-поляризованная волна проходит сквозь частую решетку из металлических брусьев ненулевой толщины без отражения [6]. Позже этот результат был подтвержден в рамках более строгих подходов к решению задач дифракции на ряде примеров доказано, что явление носит универсальный характер, уточнены условия проявления эффекта при наложении на него других резонансных режимов рассеяния [24—29]. [c.7]

Особо следует отметить работу 3. С. Аграновича, В. А. Марченко, В. П. Шестопалова [89], в которой по существу определены основные направления в решении проблем резонансного рассеяния волн периодическими дифракционными решетками. К моменту ее появления было ясно, что основным средством электродинамического анализа в резонансной области частот должен стать численный эксперимент. Необходимо только так переформулировать исходную краевую задачу для дифференциального уравнения в частных производных, чтобы можно было эффективно использовать вычислительную технику с прогнозируемой погрешностью и в реальном масштабе времени получать необходимые результаты. В [891 реализована схема, отработанная в рамках классического функционального анализа. Путем выделения и обраш,ения (метод полуобраш,ения, левая регуляризация) статической части задача сведена к канонической фредголь-мовой. На этом формально ее решение можно считать законченным, так как для операторных уравнений фредгольмового типа из единственности следует существование решения, а свойства компактности обеспечивают сходимость вычислительных процедур, основанных на редукции бесконечных систем линейных алгебраических уравнений [90]. [c.8]

Влияние работы [89] на последующее развитие электродинамической теории решеток трудно переоценить. Во-первых, она позволила перейти от получения эпизодических, иллюстративных данных к глобальному исследованию физики явлений, сопровождающих дифракцию волн на решетках. В полном объеме изучены дифракционные характеристики классической периодической структуры — плоской ленточной решетки. Метол полуобращения, базирующийся на решении задачи сопряжения теории аналитических функций, обобщен, развит и эффективно используется применительно к анализу дифракционных свойств многоэлементных и многослойных решеток, решеток из незамкнутых цилиндрических экранов, спиральных волноводов и т. п. Соответствующие результаты отражены в большом количестве оригинальных работ, послуживших основой для написания монографий [25, 63, 91]. [c.8]

Во-вторых, результаты, полученные методом задачи Римана — Гильберта, охватывающим структуры из бесконечно тонких плоских экранов или экранов с осевой (центральной) симметрией, стимулировали поиск подходов, позволявших бы также эффективно анализировать электродинамические свойства решеток других типов. Эта проблема частично решена с появлением метода, в основе которого лежит аналитическое преобразование матричных уравнений типа свертки [25, 57, 58, 92, 93]. Методологическая основа у этих подходов общая — обращение части оператора некорректного исходного операторного уравнения. Отличает их техника выполнения процедуры полуобращения (решение задачи сопряжения теории аналитических функций и вычисление главных частей в разложении Миттаг — Леффлера мероморных функций), а также то, что в первом подходе выделяется и обращается статическая часть задачи (и = 0), а во втором — часть задачи, отвечающая определенной геометрии периодического рассеивателя. По существу при этом использовалась возможность явного аналитического решения задач статики и дифракции плоских волн на системе идеально проводящих полуплоскостей [38, 40]. Недавно полученные в [94—96] результаты, видимо, также могут послужить основой для создания новых вариантов метода полуобращения. Эффективность последнего подтверждается практическим решением проблемы дифракции волн в резонансной области частот на периодических решетках основных типов 124, 25, 58] идеально-проводящих эшелеттах, решетках жалюзи и ножевых, плоских ленточных и решетках из незамкнутых тонких экранов, решетках из брусьев металлических и диэлектрических с прямоуголь- [c.8]

Известно [25, 57, 197], что для среды с поглощением (Im е > 0) условия 1—5 обеспечивают единственность решения исходной электродинамической задачи. При исследовании задач дифракции на структурах, находящихся в среде без поглощения (Im е = 0), под их решением понимаем предел решений в среде с поглощением, когда Im е ->- 0. Единственность решения задач дифракции обеспечивается введением условия 5. Оно заключается в требовании конечности энергии электромагнитного поля, запасенной в любом конечном объеме. Если искомое поле представлено в виде Фурье, то это условие определяет пространство числовых последовательностей, которому должны принадлежать неизвестные амплитудные коэффициенты. В таком виде это условие удобно использовать при доказательстве разрешимости полученных тем или иным путем бесконечных систем уравнений относительно этих коэффициентов. Если граничные поверхности имеют геометрические сингулярности, например острые ребра, то из условия 5 следует условие на ребре в форме Мейкснера [54, 121]. Последнее обычно применяют при рассмотрении различных математических особенностей полученного решения и анализа рассеянного поля вблизи ребер структуры. Из условия 5 следует, что в окрестности ребра ни [c.15]

В 1940 г. А. Ю. Ишлинский обратился к вдследованию влияния качки и маневрирования корабля на поведение гировертикали с шаровым ротором в газодинамическом подвесе. Задача здесь осложнена тем, что на ротор действуют аэродинамические и электродинамические силы, распределение которых в то время еще было изучено слабо. Использованный в работе метод позволил обойти это затруднение. Составив в рамках прецессионной теории уравнения движения гироскопа относительно географического трехгранника в предположении действия произвольных сил и использовав результаты испытания прибора на неподвижном относительно Земли основании, автор сначала решает обратную задачу динамики и отыскивает по известному движению ротора моменты сил, действию которых он подвержен в реальном приборе. Поскольку заведомо известно, что эти моменты зависят при медленных движениях опорной чаши и статора двигателя лишь от положения относительно их ротора, удается перейти к решению прямой задачи динамики и предсказать поведение прибора на качке и при маневрировании корабля. Это исследование позволило правильно подойти к выбору параметров гирогоризонта и высказать предложения, улучшающие его. Продемонстрированный в ней метод сочетания эксперимента с теоретическим рассмотрением механики прибора положил начало углубленному изучению действующих в шаровом гироскопе сил и возможностей его совершенствования. [c.162]

Строго говоря, в электродинамике уравнение (5.1) имгет место только для двумерных задач. Если е не зависит от 2 (и, в частности, если границы раздела, т. е. разрыва Е, являются цилиндрическими поверхностями, параллельными оси z) и от г не зависят также источники f, то, как известно, существуют два класса решений залач дифракции с djdz sbO. В первом классе ( -поля-ризация) отличны от нуля компоненты Е,, Ну, во втором (//-поляризация)—компоненты Ех, Еу. Для и — Е в задачах первого класса выполняется двумерный вариант уравнения (5.1). Уравнения и условия на границе раздела диэлектрика, рассмотренные в 3, 4, также справедливы для U — Е, в двумерном случае для /Г-поляриэагии . Волновое уравнение (6.1), которое мы рассмотрим в следующем параграфе, описывает тоже двумерную задачу для //-поляризации (U=H ). Трехмерные электродинамические задачи приводят к уравнениям для полей, более сложным, чем (5.1) или приведенные в следующем параграфе (6.1), и к граничным условиям, более сложным, чем (4.11). При этом удобнее оперировать с уравнениями первого порядка, т. е. непосредственно урявие11ичми Максвелла соответствующий аппарат будет развит в 8. [c.43]

При этом электродинамическая задача сводится к решению уравнения Пуассона, которое в случе а = onst имеет вид [c.447]

Нормальные колебания и волны электродинамических систем можно ввести чисто формальным путем как решения некоторых спектральных задач. Мы же исходим из задачи возбуждения электродинамическцх систем сторонним источником и показываем, что разложение по нормальным волнам — наиболее естественный способ представления возбужденного поля. При этом нормальные колебания и волны приобретают зримый физический смысл. Рассматриваются математически строгие постановки краевых задач для нормальных колебаний и волн и различные их типы — собственные, присоединенные, комплексно-сопряженные волны. Анализируется поведение нормальных волн вблизи точек вырождения (кратности). [c.28]

В ряде случаев бывает полезен другой вариант спектрального метода, в котором в качестве базиса используются собственные функции оператора, в некотором смысле близкого к данному (например, в качестве такого оператора может быть использована самосопряженная часть рассматриваемого несамосопряжен-ного оператора, отвечающая той же электродинамической задаче, но без учета потерь). При этом для Ьк дз) и Ск уже не получается явных выражений дифференциальные уравнения для Ьк(дз) оказываются связанными, а для Ск получается система линейных -алгебраических уравнений. В дальнейшем мы остановимся на этих вопросах более подробно. Сейчас отметим только, что многие практически интересные задачи электродинамики систем с потерями порождают несамосопряженные операторы, которые являются слабыми возмущениями самосопряженных операторов. По своим спектральным свойствам они весьма близки к самосопряженным операторам. Специфика несамосопряженных задач проявляется в них не в полной мере или не проявляется вовсе. Поэтому для них при наличии достаточ.чо строгого обоснования могут быть использованы обычные схемы решения. [c.30]

При решении поставленной электродинамической задачи мы будем вначале находить П , а затем расчитывать поля по формулам (1.2.7). Однако для доказательства правомерности такого йодхода следует поступить наоборот по якобы заданным полям Е и Н определить П . Используя выражение для Ег (1.2.7) и урав- [c.32]

Проектирование соответствующих устройств невозможно без достаточно точного расчета электродинамических характеристик круглых гофрированных волноводов, а такой расчет является весьма трудной математической задачей. Во-первых, рассматриваемая область имеет сложную форму, не допускающую использования метода разделения переменных или других точных аналитических методов. Во-вторых, несимметричйые волны в таких волноводах являются гибридными (т. е. имеющими все шесть компонент электромагнитного поля), ввиду чего требуется решение полной векторной задачи для уравнений Максвелла. [c.177]

Элементы матриц [ )] и [С] находятся алгебраиза-цией электродинамической задачи о возбуждении антенной решетки методы их получения будут проиллюстрированы в гл. 5, 6, где рассматриваются математические модели волноводных и вибраторных антенных решеток. Формально решение системы линейных алгебраических уравнений (2.24) можно записать в виде [c.62]

ЦЙёнты определяются только для конкретной АР на основе решения соответствующих электродинамических задач. В гл. 5 и б эти коэффициенты будут рассчитаны для волноводных и вибраторных решеток. [c.74]

Учитывая, что возможности ЭВМ огромны, но небезграничны, при синтезе структуры АФАР, когда необходим перебор большого числа различных вариантов, целесообразно оперировать с более простыми, хотя и менее точными, моделями узлов АФАР. После выбора варианта построения АФАР ее отдельные узлы проектируются с помощью более точных математических моделей, учитывающих внутреннюю структуру этих узлов и основанных на решении краевых электродинамических задач. Таким образом, система проектирования всей АФАР получается многоуровневой, т. е. в ней используются математические модели, различные по степени адекватности, а следовательно, и сложности, а именно с учетом взаимодействия излучателей в излучающем полотне или при пренебрежении им, при использовании нелинейных характеристик активных элементов АФАР или их линеаризации, одномодового или многомодового анализа устройств СВЧ и др. Такие многоуровневые системы позволяют находить разумное соотношение качества моделирования и затрат ресурсов (машинное время, стои-8 115 [c.115]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...