Состояние деформированное пространственное

Осесимметричное напряженно-деформированное состояние в пространственной задаче [c.687]

В литературе опубликовано уже много решений задач о распространении волн в случае сложного напряженного состояния (для одной пространственной переменной и двухпараметрической нагрузки). Первые работы в этой области ограничивались решением автомодельных задач [4, 12—14, 21, 26, 30, 106, 121 — 123, 215, 216]. В них рассматривался класс краевых условий, для которых напряженное состояние, деформированное состояние и массовые скорости частиц можно представить зависящими только от одной независимой переменной. Это позволило свести систему уравнений с частными производными, описывающих движение среды, к системе обыкновенных уравнений. Ввиду принятого в названных работах характера внешних нагрузок не имели смысла задачи об образовании фронтов пластических волн, которые возникают в результате взаимодействия продольных и поперечных волн. Не ставились также задачи об образовании волны разгрузки. На задачи этих двух типов сделан упор в работах [48—51, 142, 143], в которых рассмотрены более общие задачи о распространении продольно-поперечных волн в упруго/вязкопластической среде для произвольных изменений во времени внешних нагрузок. [c.186]

В деформированном состоянии точка А займет положение А и будет относительно пространственных координат Xi ( i=l, 2, 3) иметь радиус-вектор [c.29]

В качестве примера рассмотрим задачу теории упругости, в которой пренебрежение силами инерции является недопустимым в этом случае все характеристики напряженно-деформированного состояния будут функциями пространственных координат и вре- [c.212]

При расчете на устойчивость могут быть использованы уравнения, составленные для деформированного состояния бруса — (3.65), (3.71) и (3.72) с учетом уравнений (3.57) и (3.60). Эти же уравнения могут быть использованы при исследовании пространственной устойчивости плоского бруса (см. задачу [c.97]

Уравнение, связывающее векторы М и х. Рассмотрим элемент стержня в деформированном состоянии в связанной системе координат (рис. 1.4). В плоскостях, проходящих через главные оси сечения, проекция осевой линии имеет кривизны И2 и хз, которые являются проекциями кривизн пространственной осевой линии. Так как вектор радиуса кривизны р направлен по бинормали естественных осей, которые повернуты на угол -б-ю по отношению к главным осям сечения, то имеем (п. 2.4 Приложения 2) [c.17]

Имеется несколько теорий, определяющих пространственное деформирование твердых тел, напряженное состояние которых частично или полностью перешло границы их упругого сопротивления. [c.188]

Поскольку в рассматриваемом случае решается динамическая задача, все функции, характеризующие напряженно-деформированное состояние балки, зависят не только от пространственной координаты, но и от времени, в связи с чем все производные, входящие в уравнения, оказываются не обыкновенными, а частными. Итак, нами используются [c.209]

Как уже отмечалось, оптическая картина, наблюдаемая в полярископе при нагружении пластины в своей плоскости, характеризует ее напряженное состояние. Однако наблюдаемое двойное лучепреломление представляет собой интегральный эффект по толщине пластины, а если напряженное или деформированное состояния, т. е. и двойное лучепреломление, не постоянны по толщине пластины, то наблюдаемый оптический эффект нельзя использовать непосредственно для определения напряжений в разных точках вдоль пути света (см. разд. 1.8 и 3.3). Это хорошо видно на примере чистого изгиба. Если пластинку нагрузить перпендикулярно ее плоскости так, что в пей создается чистый изгиб, и просвечивать нормально к ее плоскости, то никакого оптического эффекта не наблюдается, так как напряжения, возникающие в пластине с разных сторон от нейтральной поверхности, равны по величине и противоположны по знаку. Аналогичные явления наблюдаются и в пространственной модели. Для решения таких задач разработано несколько методов. [c.196]

Обоснованный подход к исследованию прочности и ресурса АЭУ должен включать в себя следующие основные этапы. Для каждого из режимов эксплуатации АЭС проводится анализ теплогидравлических процессов с тем, чтобы определить историю теплового и гидравлического нагружения оборудования первого и второго контуров. Затем вьшолняются исследования напряженных и деформированных состояний с учетом возможных сейсмических воздействий, взаимного влияния оборудования и опорных конструкций. В соответствии с этим вначале приходится рассматривать АЭС как единое целое, ее расчетная схема может быть представлена в виде пространственной трубопроводной системы, состоящей из прямолинейных и кривых стержней (см. рис. 1.5 и 3.12), где показана петля первого контура АЭС с ВВЭР-440). Для граничных условий и нагру- [c.88]

Следовательно, изгибная жесткость многослойной конструкции при наличии контактного давления между слоями, вызванного предварительным напряжением или же внутренним давлением, имеет кусочно-линейный характер. Задачи расчета пространственного упругого напряженно-деформированного состояния многослойных конструкций являются нелинейными. Колебания многослойной конструкции при наличии контактного давления между слоями, вызванного предварительным напряжением или внутренним давлением, нелинейные. Затухание от начальной амплитуды до амплитуды, соответствующей точке перехода, происходит в течение полупериода — периода, что необходимо учитывать при определении различных импульсных нагрузок. Получены аналитические формулы для определения частоты собственных колебаний многослойного кольца дающие удовлетворительное совпадение с экспериментальными данными. [c.364]

Вариационное уравнение равновесия [69] для скоростей изменения пространственного напряженно-деформированного состояния с учетом нелинейных геометрических соотношений имеет вид [c.20]

Применяемые в теплоэнергетике корпусные конструкции представляют собой, как правило, сложные пространственные оболочечные конструкции со стенками переменной толщины, с участками сопряжений оболочек разной формы, мощными фланцами горизонтального и вертикального разъема, патрубками, приливами и другими геометрическими особенностями (см. рис. 3.7). Основными факторами, определяющими напряженно-деформированное состояние в процессе эксплуатации таких корпусов, являются переменные температуры и внутреннее давление, воздействующие на фоне весьма высоких температур (до 540° С). [c.55]

В действительности при штамповке плоских и пространственных заготовок очаг деформаций может иметь более сложную форму, особенно при штамповке деталей сложных форм (квадратных, прямоугольных, выпукло-вогнутых форм в плане), однако при анализе напряженное состояние в различных зонах очага деформаций может быть приведено к одному из видов, приведенных на рис. 28. Научно-обоснованная классификация помогает все разнообразие случаев деформирования листовых, трубчатых, профильных полуфабрикатов свести к определенным типовым операциям, имеющим самостоятельное значение. Анализ и изучение типовых операций, а не частных случаев деформирования, позволяет максимально удовлетворить запросы производства и выявить технологические возможности листовой штамповки. Классификация дает возможность также выявить новые операции, которые еще не нашли практического осуществления. Она совершенно необходима при внедрении в производство групповых методов обработки, а также при определении типажа оборудования и разработке средств комплексной автоматизации и механизации. [c.234]

В уравнениях (1.52), (1,53) матрицы жесткости соответствуют локальным системам координат КЭ, а на рисунке 1.16, 1.17 показаны положительные направления перемещений и усилий. Для пространственного случая деформирования КЭ уравнения (1.52), (1.53) объединяются в одно матричное уравнение 12-го порядка. Если КЭ тонкостенный стержень, то нужно использовать МЖ стесненного кручения и порядок уравнения пространственного деформирования увеличивается до 14. Для приведения уравнений состояния КЭ к уравнению (1.51), т.е. фактически к краевой задаче, необходимо выполнить ряд стандартных матричных операций. [c.37]

В первой и во второй частях книги получены 29 уравнений, содержащие только упомянутые 29 величин, которые характеризуют напряженно-деформированное состояние. Следовательно, получена замкнутая система уравнений теории пластичности. Она представляет собой математическую модель упруго-пластической деформации. Напряженно-деформированное состояние в любом процессе обработки металла давлением (при прокатке, волочении, прессовании и др.) удовлетворяет этой системе уравнений. Поэтому ее недостаточно для достижения указанной цели теории пластичности. При интегрировании системы дифференциальных уравнений появляются новые постоянные и функции координат и времени, для определения которых нужны дополнительные уравнения, конкретизирующие процесс. Это уравнения, описывающие начальное состояние тела в момент времени f (начальные условия), и уравнения, отображающие взаимодействие деформируемого тела с окружающей средой (граничные условия). Совокупность начальных и граничных условий называется краевыми условиями. Они определяют пространственно-временную область, в пределах которой происходит исследуемый процесс обработки металла давлением, и вместе с замкнутой системой уравнений теории пластичности образуют краевую задачу. Ее решение, т. е. результат интегрирования замкнутой системы уравнений при заданных начальных и граничных условиях, представляет собой математическую модель рассматриваемого процесса (прокатки, волочения, прессования и т. д.) в виде 29 функций координат [c.233]

Расчет центробежных колес с помощью метода конечных элементов. Метод конечных элементов, использование которого для расчета пространственного напряженного состояния в осесимметричных дисках показано в гл. 5, перспективен для рассмотрения центробежных рабочих колес. Выбор соответствующих элементов позволяет достаточно подробно рассмотреть как несущие диски, так и лопатки. В работе [138] решена осесимметричная задача расчета центробежных колес. Однако основное преимущество метода, позволяющего рассмотреть реальное деформирование с помощью комбинации различных элементов [46], при этом теряется. [c.197]

Теория термоупругости и аналитические методы решения задач термоупругости достаточно подробно разработаны [5, 18, 34, 35]. Однако для реальных элементов теплонапряженных конструкций сложной формы, выполненных из разнородных материалов с зависящими от температуры механическими характеристиками, редко удается воспользоваться аналитическими методами для определения параметров напряженно-деформированного состояния, необходимых для последующего суждения о работоспособности конструкции. В таких случаях более гибкими и универсальными являются численные методы, в частности, построенные на интегральной формулировке задачи методы конечных элементов (МКЭ) и граничных элементов (МГЭ), которые кратко рассмотрены в этой главе применительно к решению плоской, двумерной осесимметричной и пространственной задачи термоупругости. Помимо самостоятельного значения, связанного с анализом работоспособности теплонапряженных конструкций, материал которых вплоть до разрушения работает в упругой области, численные методы решения задач термоупругости также используются при анализе неупругого поведения конструкций, когда он проводится последовательными приближениями или последовательными этапами нагружения и на каждом приближении или этапе решается соответствующая задача термоупругости. [c.219]

К одномерным относится большая группа задач термоупругости, в которых параметры температурного и напряженно-деформированного состояний зависят лишь от одной пространственной координаты. Часть из них имеют элементарное решение, если задано распределение температуры и можно сформулировать простые условия равновесия и совместности деформации. Примеры таких задач рассмотрены в гл. 5. [c.219]

Согласно представленной выше модели каучукоподобное твердое тело обладает единственной формой в ненапряженном состоянии, так как длинноцепочечные молекулы посредством поперечного связывания образуют пространственную сетку. В случаях, когда поперечные связи отсутствуют, либо когда их недостаточно для образования сетки, заполняющей весь образец, можно ожидать, что отдельные цепные молекулы при деформировании материала будут беспрепятственно скользить друг по другу. После снятия напряжения образец не возвращается к первоначальной форме. Такое наблюдаемое в действительности поведение можно было бы назвать частичным восстановлением (к примеру, полоска, вытянутая в 7 раз по сравнению с первоначальной длиной, может сохранить двукратное удлинение благодаря наличию временных поперечных связей). Подобное поведение присуще неструктурированным полимерным системам. Их поэтому следует рассматривать как упругие жидкости в смысле определений (4.5) и (4.6). [c.120]

Несколько сложнее ситуация при рассмотрении локальных свойств напряженно-деформированного состояния в окрестности точки В (см. рис. 2). Это связано не столько с усложнением физической картины, сколько с тем, что для расшифровки такого состояния необходимо использовать решение более громоздкой пространственной задачи о нагружении по ограниченному участку упругого полупространства. При этом область нагружения должна обладать угловыми точками. [c.33]

При достижении предела текучести материала диска последний сразу и полностью переходит в пластическое состояние. С развитием пластических деформаций напряженное состояние диска все более отклоняется от равномерного растяжения и приобретает сложный пространственный характер, так как деформированию диска препятствуют жесткие части образца, остающиеся упругими. [c.237]

В такой ситуации первостепенное значение приобретает вопрос о границах применимости прикладных уточненных теорий. При обсуждении этого вопроса должны, в частности, сравниваться результаты расчета характеристик напряженно-деформированного состояния и критических параметров устойчивости, найденных на основе различных вариантов неклассических уравнений, как между собой, так и с эталонными" результатами, определенными экспериментально и на основе уравнений пространственной задачи теории упругости. Наличие широкого круга сравнительных данных позволит выявить характер и степень влияния учитываемых факторов, уточнить границы применимости прикладных неклассических теорий и в их рамках указать наиболее простые и в то же время достаточно точные подходы к анализу слоистых оболочечных систем. [c.81]

Утверждение 8.9 обобщенный закон Гука). Пространственные напряженное и деформированное состояния связаны между собой соотношениями [c.316]

В [ ] исследована осесимметричная задача теории пластичности в пред-положепии выполнения условия полной пластичности доказана формальная статическая определимость и гиперболичность основных уравнений и найдены характеристические кривые. Позднее в работах [ ], [ ] было показано, что именно состояние полной пластичности и только оно позволяет сформулировать общую теорию идеальной пластичности с единым математическим аппаратом статически определимых уравнений гиперболического типа, соответствующим сдвиговой природе идеально пластического деформирования. Таким образом стала очевидной возможность обобщения (но крайней мере частичного) теории пластического плоского деформированного состояния на пространственный случай. [c.105]

На макроуровне используют математические модели, описывающие физическое состояние и процессы в сплошных средах. Для моделирования применяют аппарат уравнений математической физики. Примерами таких уравнений служат дифференциальные уравнения в частных производных—уравнения электродинамики, теплопроводности, упругости, газовой динамики. Эти уравнения описывают поля электрического потенциала и температуры в полупроводниковых кристаллах интегральных схем, напряженно-деформированное состояние деталей механических конструкций и т. п. К типичным фазовым переменным на микроуровне относятся электрические потенциалы, давления, температуры, концентрадии частиц, плотности токов, механические напряжения и деформации. Независимыми переменными являются время и пространственные координаты. В качестве операторов F и У в уравнениях (4.2) фигурируют дифференциальные и интегральные операторы. Уравнения (4.2), дополненные краевыми условиями, составляют ММ объектов на микроуровне. Анализ таких моделей сводится к решению краевых задач математической физики. [c.146]

Переход тела недёформированного в конечное деформированное состояние (рис. 1.8) можно представить себе сначала как поступательное перемещение, характеризуемое вектором 5, поворот как жесткого целого, характеризуемый вектором вращения м, и деформация тела в пространственной системе координат Х[. Положение пространственных координат Xi относительно x i можно определить тремя углами Эйлера углом прецессии il)= [c.29]

Феноменологическое исследование механических свойств композиционных материалов может быть проведено двумя путями. Первый основан на рассмотрении армирующего материала как конструкции и учитывает реальную структуру композиции. В этом случае задача состоит в установлении зависимостей между усредненными напряжениями и деформациями. Второй путь основан на рассмотрении армированных материалов как квазноднородных сред и использовании традиционных для механики твердых деформируемых тел средств и методов их описания. Краткая схема аналитического расчета упругих констант композиционного материала методом разложения тензоров жесткости и податливости в ряд по объемным коэффициентам армирования приведена в монографии [60, 83]. Установлено, что при малом содержании арматуры можно ограничиться решением задачи для отдельного волокна, находящегося в бесконечной по объему матрице. Однако такой подход заведомо приводит к грубым погрешностям при расчете упругих характеристик пространственно армированных материалов, объем которых заполнен арматурой на 40—70 %. К тому же следует учесть, что пространственное расположение волокон в этих материалах приводит к росту трудностей при решении задачи теории упругости по определению напряженно-деформированного состояния в многосвязанной области матрица—волокно. Коэффициент армирования при этом входит в расчетные выражения нелинейно, что приводит к очередным трудностям реализации метода разложения упругих констант материала по концентрациям его компонентов. [c.55]

Настоящая глава посвящена исследованшо задач оптимизации элементов копструкций, изготовленных из материалов, обладающих свойствами ползучести п старения. Вначале в 1, 2 рассматриваются задачи оптимизации формы колонны (или группы однотипных колонн) при детерминированной или случайной скоростп их возведения. Напряженно-деформированное состояние наращиваемых тел, обладающих свойствами ползучести и старения, существенно зависит от скорости наращивания, которая определяет не только закон нагружения, но и зависимость возраста материала от пространственных координат. Далее научаются задачи проектированпя балок минимального веса при ограничениях по прочности или по жесткости. [c.154]

Четвертая теория (энергетическая). Поскольку при пластическом деформировании материала и доведении его до разрушения вполне естественно в качестве фактора, ответственного за наступление в материале предельного состояния, полагать удельную потенциальную энергию деформации, польский ученый М. Т. Губер 1) предложил в 1904 г. в качестве фактора, определяющего наступление в материале предельного состояния, считать удельную потенциальную энергию формоизменения, мотивируя это тем, что при трехосном одинаковом во всех направлениях сжатии предельное состояние не возникает даже при очень высоких сжимающих напряжениях. Соответствующая гипотеза может быть сформулирована следующим образом предельное состояние материала, независимо от того, находится ли он в линейном или сложном (плоском или пространственном) на пряженном состоянии, наступает при достижении удельной потенциальной энергией формоизменения в окрестности рассматриваемой точки тела предельной (опасной) величины IFjr, on [c.532]

Уравнения для осесимметричного напряженно-деформированного состояния легко получаются из уравнений обш,его случая пространственного напряженно-деформирсванного состояния тела, представленных в цилиндрических координатах, при условии, что в последних уравнениях все функции, как заданные, так и искомые, не зависят от угла 0. [c.687]

Усадка материала плоской модели происходит не только в ее плоскости, но и перпендикулярно к ней ( pin hing ). Это обстоятельство влияет на результаты измерений поляризационнооптическим методом главным образом около поверхности скрепления, где возникает трехмерное деформированное и напряженное состояние. Перемещения, возникающие на границе, показаны схематически на фиг. 11.16. Этот пространственный эффект влияет на картину полос плоской модели в области около поверхности скрепления, что иллюстрируется двумя кривыми на этом графике, одна из которых соответствует картине полос, полученной в состоянии после отливки, и учитывает влияние трехмерной усадки на поверхности скрепления, а другая соответствует картине, полученной после того, как жесткий вкладыш был удален (нарушение адгезии) и затем опять вставлен в отверстие кольца. [c.342]

Сложность расчетного определения напряженно-деформированных состояний элементов ВВЭР, как отмечалось выше (см. 1, гл. 2 и гл. 3), состоит в том, что в них реализуются пространственная схема передачи усилий, трехмерные поля напряжений, затрудняющие формулировку граничных условий. Ниже излагается расчетное определение напряжений и перемещений в зонах корпусных конструкций по исходным данным, получаемым на границе зтих зон с помощью экспериментальных методов, но в силу ряда обстоятельств недостаточных для постановки и решения обычных краевых задач. Возникаюшце при этом задачи представляют собой так называемые обратные задачи, в которых неизвестные величины определяются (восстанавливаются) по их проявлению, отклику в доступной для прямых измерений области. Эти задачи, как правило, являются некорректно поставленными и требуют при своем решении применения специальных методов. В связи с этим методы решения таких задач во многих случаях могут существенным образом зависеть от точности получаемой экспериментальной информации и методов ее обработки. [c.59]

Для определения напряженно-деформированного состояния многослойной стенки сварного сосуда, вызванного как внутренним давлением, так и воздействием сосредоточенных, импульсных, ветровых, сейсмических, кратковременных большой интенсивности и динамических сил работающих машин, необходимо учитывать влияние контактного давления между слоями на контактную податливость и из-гибную жесткость. Определению зависимости давление — контактная податливость, а также напряжений в многослойном цилиндре с учетом особенности контакта слоев посвяш,ено множество исследований. Работы по определению зависимости контактное давление — изгибная жесткость нам не известны, В тех случаях, когда элементы конструкции направлены не только на растяжение — сжатие, но и на изгиб, необходим пространственный расчет и соответственно установление зависимости контактное давление — изгибная жесткость. Примером таких конструкций могут служить сосуды высокого давления для химического и нефтехимического производств, 2 многослойном исполнении [c.360]

Наряду с термопластами имеется группа термореактивных полимеров, цепные молекулы которых сшиты в отдельных узлах и образуют пространственную сетку. К этим полимерным материалам относятся различные смолы, например, полиэпоксиды с от-вердителями, полиэфиры, фенол, а также поликсилоксан, бакелит и др. Находясь в стекловидном состоянии, термореактивные полимеры обладают сравнительно большой жесткостью, причем закон их упругого деформирования близок к линейному. При наличии растягивающих напряжений термореактивные материалы склонны к хрупкому разрушению с образованием трещин нормального отрыва в отсутствие значительных мгновенно- или вязкопластических деформаций. [c.33]

В последние годы для анализа напрнжений и деформаций в атомных реакторах интенсивно развиваются вычислительные методы с использованием ЭВМ [4, 7, 11 и др.]. Это в первую очередь относится к матричному методу теории пластин и оболочек, методу конечных элементов (МКЭ), методу конечных разностей (МКР). Первый из указанных методов позволяет достаточно точно и быстро рассматривать корпусные осесимметричные конструкции (зоны фланцев, днищ, крышек, нажимных колец) с широкой вариацией условий механического и теплового нагружения и выходом в неупругую область деформаций. Метод конечных разностей использовался для решения контактных задач в области главного разъема корпусов ВВЭР. Наибольшее распространение в инженерной практике в СССР и за рубежом получает метод конечных элементов. Этот метод является достаточно универсальным как для зон с относительно невысокой неоднородностью термомеханических напряжений, так и для зон с высокой концентрацией напряжений (в том числе щелевые сварные швы и дефекты типа трещин). В методе конечных элементов получает отражение одновременное решение тепловой задачи и задачи о напряженно-деформированном состоянии. Наиболее эффективно применение МКЭ для плоского и осесимметричного случая, когда в расчет может быть введена неоднородность механических свойств и стадия неупругого деформирования. Решение трехмерных задач методом конечных элементов сводится в основном к анализу пространственных относительно тонкостенных конструкций, а также к рассмотрению объемных напряженных состояний в ограниченных по размерам зонах (например, зона присоединения толстостенного патрубка к толстостенному корпусу). [c.42]

Установление П. у, — одна из осн, задач экеперим. работ, посвящённых феноменология, теории пластичности. При экеперим. определении П. у. изучается однородное напряжённое состояние (состояние, при к-ром напряжения и деформации одинаковы во всех точках тела), к-рое реализуется в ср. части растягиваемых круглых или плоских образцов, а также при деформировании тонкостенных трубок, находящихся под действием растягивающей силы Р, внутр. давления р и крутящего момента М (рис. 1). В др. случаях (плоское деформиров. состояние, пространственное напряжённое состояние и др.) П. у. подтверждается лишь косвенно при сравнении теоретич, и экеперим. значений П. у., [c.630]

Предложенный в 3.1 метод нелинейного статического расчета прост в реализации и может использоваться на практике при исследовании напряженно-деформированного состояния пространственных тонкостенных конструкций со слабо выраженной геометрической нелинейностью. В этом случае ошибки, обусловленные использованием линеаризованных уравнений равновесия, сравнительно малы и не оказывают существенного влияния на результаты расчета. Для существенно геометрически нелинейных конструкций применение линеаризованных уравнений становится неоправданным ни с точки зрения точности результатов, так как возникающая вследствие линеаризации невязка не поддается контролю, ни с точки зрения вычислительной эффективности, так как для достижения заданной точности может потребоваться очень большое количество шагов. Ниже описывается шагово-интерационный метод расчета, основанный на использовании нелинейных уравнений (1.71). [c.95]

Вопрос о влиянии начальных усилий на частоты и формы собственных колебаний конструкций рассматривался и ранее (см., например, [15,34,49], Исследовались, однако, конкретные конструкции (пластинки, оболочки определенной формы и т.п.). Влияние же начальных перемещений, возникающих при действии статических нагрузок, на динамические, характеристики тонкостенных конструкций практически не изучено. В первой главе выведены уравнения, пригодные для расчета частот и форм собственных колебаний конструкций любых типов (одно-, двух- и трехмерных) с учетом их напряженно-деформированного состояния (уравнение (1.63)). Ния рассматривается реализация этого уравнения для пространственных тонкостенных подкрепленных конструкций произвольной конфигурацтаК Класс тонкостенных конструкций выбран по той причине, что именно в h№ i как следует из предшествующих исследований (см. цитированные выШ работы), влияние стагических нагрузок оказывается наиболее значительным. [c.122]

Напряженное состояние в окрестности конца разреза., В упругонапряженном теле с трещиной напряженно-деформированное состояние определяют обычным для теории упругости образом (аналитически и.ли численно). При этом вершина трещины (или ее кромка-фронт в пространственной постановке) оказывается особой точкой - напряжения при приближении к вершине неограниченно растут. На мальгх, сравнительно с длиной трещины, расстояниях в окрестности вершины трещины напряженно-деформированное состояние описывается асимптотическими формулами, которые здесь приведены без вьшода для всех трех типов трещин порознь. Область справедливости этих формул при -я<6<7с 10рх/ <0,1/ (р - радггус кривизны закругленной из-за деформации вершины трещины I -полудлина трещины) (рис. 3.3.5). Пластическое деформирование во внимание не принято. [c.145]

Исследование упругопластического поведения анизотропных композитов, таких как волокнистые однонаправленные и пространственно армированные, слоистые с однородными и неоднородными слоями, является довольно сложной проблемой. Решение задач механики композитов для этих материалов осуществляется преимущественно в некоторых наиболее простых случаях напряженного состояния, что, безусловно, является определенным научным достижением. Однако, такие решения, обычно, не позволяют построить все материальные функции, описывающие поведение композита при произвольном сложном напряженно-деформированном состоянии в рамках выбранной теории пластичности анизотропного тела. [c.18]

Раздел первый (авторы С. П. Заякин, В. И. Мяченков, В. Б. Петров, А. В. Цвелих) посвящен численной и программной реализации МКЭ для определения напряженно-деформированного состояния (НДС) и динамических характеристик пространственных пластинчато-стержневых, оболочечных и объемных систем произвольной конфигурации. [c.6]

Решение сформулированной выше задачи дискретного контакта может быть получено численными методами, при этом погрешность определения напряжённо-деформированного состояния тел определяется точностью задания функции F x,y), описывающей геометрию поверхностей контактирующих тел, и точностью применяемых вычислительных алгоритмов. В [226] проведён численный расчёт фактических контактных давлений Pi x,y) и областей фактического контакта Wj в пространственной контактной задаче при описании микрогеометрии поверхностей на основе данных профилометрирования. Известны также численные решения ряда контактных задач в плоской постановке для однородных тел и тел с покрытиями, в которых профиль поверхности задаётся в виде профилограммы (см., например, [158, 224]). [c.13]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...