Формулировка граничных условий

Равенство (22-14) является математической формулировкой граничного условия третьего рода оно является действительным для каждого момента времени. [c.356]

Необходимо отметить, что второе слагаемое в правой части (46.27) всегда положительно, а амплитуда стоячей волны А не может быть определена из вышеприведенного анализа с математической точки зрения величина Л должна задаваться при формулировке граничных условий. [c.346]

Заметим, что если на контуре пластины или его части задана ие нагрузка, а фиксированы перемещения и и у, то формулировка граничных условий с помощью функции напряжений ф также значительно усложняется. [c.81]

ФОРМУЛИРОВКА ГРАНИЧНЫХ УСЛОВИЙ [c.157]

Пусть па контуре пластины задана некоторая нагрузка. Тогда формулировка граничных условий может быть осуществлена на основе рамной аналогии (4.25) [c.235]

На рис. 8.11 изображены эпюры М п N в раме, по очертанию совпадающей с контуром пластины и загруженной той же нагрузкой, что и пластина распределенной нагрузкой q и реакциями R. В нижнем горизонтальном стержне для упрощения построения эпюр введен разрез на оси симметрии, что, как разъяснено в -4.4, допускается при формулировке граничных условий с помощью рампой аналогии. [c.237]

Для формулировки граничных условий выразим из геометрических соображений зависимость h (д ). Согласно рис. 8.8 она имеет вид [c.309]

Для формулировки граничных условий выразим из геометрических соображений зависимость к (х). Применительно к рис. 166 сна будет иметь вид [c.345]

Формулировка граничных условий [c.15]

ФОРМУЛИРОВКА ГРАНИЧНЫХ УСЛОВИИ [c.17]

ФОРМУЛИРОВКА ГРАНИЧНЫХ УСЛОВИИ 21 [c.21]

Еще более жесткие ограничения могут накладываться явной формулировкой граничных условий (1.2) для устойчивости необходимо выполнение неравенства Ро 1/(2- -2В1). При больших значениях сеточного числа Био это ограничение требует проведения расчетов с очень малыми шагами по времени. [c.36]

Запишите математическую формулировку граничных условий третьего ряда. В чем физический их смысл [c.164]

Равенство (21.21) является математической формулировкой граничных условий третьего рода. [c.279]

Приведенный громоздкий вывод уравнений (3.37) и граничных условий (3.38) имеет одно решающее преимущество энергетический подход дает возможность получить строго обоснованные варианты граничных условий задачи. В задачах такого типа с особой тщательностью следует относиться к формулировке граничных условий. Так, например, привычное условие в заделке и = О для балки С. П. Тимошенко является неправильным, однако его часто используют. [c.111]

He останавливаясь на формулировке граничных условий для этого уравнения, отметим, что силовые граничные условия выте- [c.139]

Формулировка граничных условий и величина pf не зависят от упругого основания. [c.151]

Несмотря на большую общность и стройность, такая трактовка является менее наглядной кроме того, она менее удобна при формулировке граничных условий. Поэтому при выводе основных зависимостей полубезмоментной теории применительно к задачам устойчивости воспользуемся трактовкой В. 3. Власова. [c.272]

Граничные условия к тензорному приближению аналогично предшествующим методам задаются либо в виде температуры и радиационных свойств поверхности, либо в виде поверхностной плотности результирующего излучения. Поэтому для математической формулировки граничных условий к тензорному приближению необходимо установить связь компонентов тензора с величинами т. V, W рез V лля граничной поверхности. С этой целью рассмотрим совместно систему следующих уравнений [c.169]

Формулировка граничных условий для вязкой жидкости в двух типичных случаях будет следующей [c.515]

Особое значение при решении этих задач приобретают формулировки граничных условий на концах гидромагистралей. В связи с этим представляет интерес учет особенностей распределения гидромашин [12, 54]. [c.262]

Как видно, формулировка условий механического и теплового взаимодействия на границе раздела фаз во многом аналогична формулировке граничных условий на внешних поверхностях, ограждающих поток. Однако существует и принципиальное отличие, заключающееся в том, что на обычные граничные условия можно оказывать непосредственное воздействие и тем самым влиять на протекание процесса в целом, в то время как на взаимодействия, возникающие на границах раздела фаз, непосредственное внешнее воздействие обычно невозможно. [c.15]

Для правильной формулировки граничного условия при с=О следует задать величины, характеризующие кинетику двумерного испарения [Л. 5-26]. Поскольку таких данных в литературе нет, в ра те использовалось условие вида [c.339]

В этой связи покажем, что алгоритм МГЭ идеально подходит для решения подобного типа задач с любой структурой упругой системы. Моделью объекта может быть произвольный набор стержней, каждый из которых может иметь бесконечное число степеней свободы, могут быть учтены сдвиг, инерция вращения, внутреннее и внешнее трение, произвольные законы изменения массы, жесткости, продольных сил и другие факторы. Неконсервативность действующих нагрузок в МГЭ учитывается соответствующей формулировкой граничных условий упругой системы (формированием топологической матрицы С). Далее анализу подвергаются изменения частот собственных колебаний. Рассмотрим особенности учета следящих сил. [c.196]

Формовая вулканизация изделий характеризуется протеканием процесса при повышенном давлении резиновой смеси на оформляющие металлические или неметаллические поверхности. Это приводит к совершенному тепловому контакту и возможности формулировки граничных условий первого или четвертого рода. Граничное условие первого рода подразумевает равенство температуры поверхности изделия температуре металлической формы. Температура же формы, как правило, известна и устанавливается путем регулирования с помош,ью систем нагрева либо поддается контролю измерительными средствами. [c.200]

Если функция ф найдена, то задачу можно считать решенной. Для последующей формулировки граничных условий следует рассмотреть некоторые свойства функций ф и ф. Введем сначала понятие линии тока. [c.59]

Теория тонких стержней находит практическое применение в различных прикладных задачах о колебаниях пружин. Однако получение решения в конечном виде затруднительно из-за математической сложности, особенно при формулировке граничных условий между опорным и рабочим витками [34, 37—39]. [c.58]

При работе с лю(бым численным методом знание метода характеристик помотает при формулировке граничных условий, оцре-делении областей влияния и т. п. Распадные схемы сквозного счета в настоящее время интенсивно совершенствуются и являются весьма перспективными для расчета течений, развивающихся по времени или по одной из координат. [c.267]

Хотя существует несмачивание, но при движении жидкости скорости частиц, соприкасающихся с твердой поверхностью, в большинстве случаев равны скорости последней. Этот факт для гидродинамики весьма важен, так как на нем основана формулировка граничных условий при математической постановке гидродинамических задач. [c.19]

Перейдем теперь к формулировке граничных условий в задачах электроупругости. Здесь необходимо различать условия для механических составляющих электроупругого поля и условия электростатики. Если же на поверхности электрического тела заданы внешние силы, то компоненты тензора механических напряжений должны удовлетворять условиям (1.3). Граничные условия, обусловленные наличием электрического поля, зависят существенно от способа возбуждения пьезоэлектрического тела, поверхность которого может быть покрыта тонкими проводящими электродами или граничить с вакуумом. Механическая деформация и возбуждение колебаний пьезоэлектрика осуществляется с помощью задания разности электрических потенциалов, созданной на части электроднрованной поверхности 5 тела. В этом случае выполняется условие [c.255]

Перейдем к формулировке граничных условий в плоскости Х2 = 0. Очевидно, что вне трещины (жг = О, U,l >1) должны быть непрерывны компоненты смещений, напряжения, а также составляющие EiiXi, 0) и D iXi, 0). Кроме того, будем считать, что на берегах трещины отсутствуют свободные электрические заряды и механическая нагрузка. Таким образом, условия при 2 2 = О с учетом выражений (48.2) принимают вид [c.385]

Сложность расчетного определения напряженно-деформированных состояний элементов ВВЭР, как отмечалось выше (см. 1, гл. 2 и гл. 3), состоит в том, что в них реализуются пространственная схема передачи усилий, трехмерные поля напряжений, затрудняющие формулировку граничных условий. Ниже излагается расчетное определение напряжений и перемещений в зонах корпусных конструкций по исходным данным, получаемым на границе зтих зон с помощью экспериментальных методов, но в силу ряда обстоятельств недостаточных для постановки и решения обычных краевых задач. Возникаюшце при этом задачи представляют собой так называемые обратные задачи, в которых неизвестные величины определяются (восстанавливаются) по их проявлению, отклику в доступной для прямых измерений области. Эти задачи, как правило, являются некорректно поставленными и требуют при своем решении применения специальных методов. В связи с этим методы решения таких задач во многих случаях могут существенным образом зависеть от точности получаемой экспериментальной информации и методов ее обработки. [c.59]

Если при формулировке граничных условий к уравнениям определить з и Рг на токоотдающей поверхности St среды через ток нагрузки /н, рассматривая последний как параметр задачи, например, так [c.156]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...