Характеристики тонкостенных

В дальнейшем нам придется оперировать следующими четырьмя интегральными геометрическими характеристиками тонкостенных сечений [c.331]

КАЧЕСТВЕННАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ТОНКОСТЕННЫХ СТЕРЖНЕЙ [c.169]

Используя подобный подход, можно получить практические методики для расчета многих конструктивных систем. Так были получены рекомендуемые в книге формулы для расчета вафельных и трехслойных оболочек, краевых перемещений вафельных оболочек, геометрических характеристик тонкостенных сечений и др. Некоторые промежуточные параметры можно получить в виде графиков или числовых табличных данных. Однако итог исследования только тогда приобретает законченную форму, если он представлен в аналитическом виде. [c.27]

Порядок определения напряжений. Расчет начинается с вычисления помимо обычных еще и специальных геометрических характеристик тонкостенного профиля — его центра изгиба, главной эпюры единичной депланации и бимомента инерции, после чего определяются изгибно-крутящие бимоменты в отдельных сечениях. [c.177]

Таблица 28. Секториальные геометрические характеристики тонкостенных профилей.

Секториальные характеристики тонкостенных профилей [c.23]

Геометрические характеристики тонкостенных кривых стержней [c.85]

ПРАКТИЧЕСКИЕ СПОСОБЫ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ГЕОМЕТРИЧЕСКИХ ХАРАКТЕРИСТИК ТОНКОСТЕННЫХ ПРОФИЛЕЙ [c.95]

ЗАВИСИМОСТЬ МЕЖДУ СЕКТОРИАЛЬНЫМИ И ЛИНЕЙНЫМИ ГЕОМЕТРИЧЕСКИМИ ХАРАКТЕРИСТИКАМИ ТОНКОСТЕННОГО СТЕРЖНЯ [c.106]

В дополнение к уже знакомым геометрическим характеристикам сечений (р, Зу, Jx, Jy, ху) введем ряд новых. Эти характеристики свойственны только тонкостенным стержням и определяются на основе понятия секториальной площади. [c.327]

Стержень круглого сечения заключен в тонкостенную цилиндрическую оболочку. Их материалы различны, а поверхность контакта идеально гладкая. Характеристики материала стержня отмечаются индексом с , оболочки — индексом о . Определить иапряжения в стержне и оболочке при равномерном нагревании онструкции на Af. Торцы стержня и оболочки свободны. Диаметр стержня d, толщина оболочки S. [c.64]

Решение. Основные зависимости теории расчета тонкостенных стержней замкнутого профиля, в основу которой положены гипотезы о недеформируемо- сти контура и о возможности деформаций сдвига в срединной поверхности (в отличие от гипотезы об отсутствии сдвигов для тонкостенных стержней открытого профиля), приведены к виду, для которого записаны расчетные формулы, аналогичные применяемым в теории открытых тонкостенных стержней. Это удалось осуществить путем введения понятия обобщенной секториальной координаты ш, через которую выражаются все основные геометрические характеристики, необходимые для расчетов стержня при стесненном кручении. [c.239]

Следует заметить, что при равенстве сторон прямоугольника (а = ЬУ все изучаемые характеристики обращаются в нуль, что говорит об отсутствии депланации при кручении тонкостенного стержня с квадратным контуром. [c.241]

В качестве первой задачи необходимо рассмотреть простейшую— расчет троса при подъеме груза с постоянным ускорением. Полезно рассказать учащимся, что характеристики электродвигателей грузоподъемных машин обеспечивают постепенное возрастание ускорения груза здесь при решении задачи рассматривается движение груза с максимальным ускорением. Следующая задача, так сказать, классическая — расчет равномерно вращающегося тонкостенного кольца. Безусловно, эти две задачи преподаватель должен решать сам, обстоятельно разъясняя ход решения. [c.202]

Обращаясь к формулам (10.28), определяющим положение главного полюса как характеристики плоской фигуры — поперечного сечения тонкостенного стержня, убеждаемся, что центр изгиба и главный полюс совпадают. [c.243]

Определим геометрические характеристики фиктивного тонкостенною профиля. Проводим вспомогательную ось х через центр окружности О. Площадь = 2ла/ У статический мо- [c.379]

Вопрос о влиянии начальных усилий на частоты и формы собственных колебаний конструкций рассматривался и ранее (см., например, [15,34,49], Исследовались, однако, конкретные конструкции (пластинки, оболочки определенной формы и т.п.). Влияние же начальных перемещений, возникающих при действии статических нагрузок, на динамические, характеристики тонкостенных конструкций практически не изучено. В первой главе выведены уравнения, пригодные для расчета частот и форм собственных колебаний конструкций любых типов (одно-, двух- и трехмерных) с учетом их напряженно-деформированного состояния (уравнение (1.63)). Ния рассматривается реализация этого уравнения для пространственных тонкостенных подкрепленных конструкций произвольной конфигурацтаК Класс тонкостенных конструкций выбран по той причине, что именно в h№ i как следует из предшествующих исследований (см. цитированные выШ работы), влияние стагических нагрузок оказывается наиболее значительным. [c.122]

В 1941 г. в Трудах лаборатории строительной механики были опубликованы работы сотрудников этой лаборатории Ю. В. Реп-мана, А. Л. Гольденвейзера и Н. Г. Добудогло, связанные с исследованием устойчивости тонкостенных стержней А. К. Мрощинского по исследованию складчатых профилей методами теории упругости А. Р. Ржаницына — исследование работы тонкостенных стержней за пределами упругости и метод произвольных эпюр для определения секториальных характеристик тонкостенного стержня Д. В. Бычкова, А. К- Мрощинского и С. И. Стельмаха — результаты испытании различных тонкостенных профилей. [c.9]

В первом разделе рассмотрены эпюры внутренних силовых факторов и растяжение-сжатие пряиолинейного стержня, во -втором - теория напряженного состояния, включая гипотезы прочности, кручение круглых ваюв. геометрические характеристики поперечных сечений в третьем - плоский прямой изгиб в четвертом -статически неопределимые системы и сложное сопротивление в пятом - устойчивость деформируемых систем, динамическое нагру-Ж ение, тонкостенные сосуды в шестом - плоские кривые стержни, толстостенные трубы и переменные напряжения. [c.39]

Для получения объективных характеристик материала необходимо соблюдать условие однородности напряженного состояния, т. е. необходимо обеспечить постоянство напряженного состояния для всех точек испытуемого образца. Это условие соблюдается, например, при растяжении, частично при сжатии короткого образца и при кручении тонкостенной трубки. Изменение свойств материала в этих испытаниях происходит одновременно во всем объеме образца и легко поддается количественной оценке. При кручении сплошных образцов и при испытании на изгиб напряженное состояние является неоднородным. Качественные изменения свойств материала в отдельных точках не влекут за собой заметных изменений в характеристиках образца. Процессы, происходящие в материале, проявляются только в среднем, и результаты испытаний требуют дополнительной расшифррвки, при которой теряется степень объективности. [c.505]

Наряду с геометрическими характеристиками поперечного сечения сплошного стержня, зависящими от линейных координат точки сечения М, в тонкостенном стержне появляются секториаль- [c.134]

Если удовлетворить условиям (4.5) и (4.6), то сопротивляемость тонкостенного стержня будет характеризоваться только сектори-альным моментом инерции /ш, остальные секториальные характеристики обратятся в нуль. [c.135]

Следует отметить, что в ряде случаев в связи с недостаточной кольцевой жесткостью констру кций в последних реализуется схема нагружения, которая является промежуточной между мягкой и жесткой схемой нагружения. Это в первую очередь отно-стится к тонкостенным конструкциям протяженных размеров, имеющим недостаточно большую жесткость. Дчя данного случая достоверная оценка механических характеристик сварных соединений с наклонной мягкой прослойкой может быть получена путем испытания вырезаемых образцов в контейнере с подпружиненными стенками, обеспечивающими поперечные смещения соединяемых элементов в процессе нагружения образцов, соответствующие податливости оболочковой конструкции /110/. Данный контейнер (рис. 3.42) включает в себя накладные пластины У. плотное прилегание которых к образцу, вырезаемому из оболочки и имеющему огфе-деленную кривизну поверхноста, осуществляется за счет вкладыщей 2, поджимаемых к образцу подпружиненными болтами 3. Форма вкладыщей подбирается в зависимости от кривизны поверхности оболочковых конструкций. [c.161]

Деформации. Специфичность деформации, которая называется стесненным кручением, можно проиллюстрировать на примере тонкостенного стержня двутаврового сечения, один конец которого заделан, а второй нагружен четырьмя равными силами, как показано на рис. 14.14, а. Равнодействующая этих сил и суммы моментоЕ относительно трех осей Ох, Оу и Oz равны нулю. Характеристикой такой системы сил является бимомент Вой который введен ниже. Происхождение этого момента связано с тем, что он характеризует действие на деформируемое тело двух равных и противоположно направленных моментов (пар сил), приложенных к разным участкам тела. В рассматриваемом случае это, например, пары сил Fb) и F , Fq)- Под такой нагрузкой стержень деформируется, закручиваясь вокруг оси Ог, так, что сечение AB D повернется на угол ср по ходу часовой стрелки, если смотреть с положительного конца оси Oz. Действительно, по направлениям i , ВуВ происходит сжатие (сокращение волокон), тогда как по направлениям Л [Л и DjD — растяжение (удлинение волокон). Но свободному деформированию продольных волокон полок препятствует стенка, которая не дает возможности увеличиваться расстоянию между средними точками полок. Это приводит к закручиванию, как показано на рис. 14.14, б. При этом форма поперечного сечения в проекции иа нормальную к оси стержня плоскость не изменяется, чему помимо отмеченного выше действия стенки способствует и то, что полни, будучи жестко соединенными со стенкой, сохраняют свою к ней перпендикулярность. На рис. 14.14, в показан вид сверху. Деформации удлинения и укорочения продольных волокон полок и стенки приводят к появлению в поперечных сечениях стержней [c.324]

Средняя линия фиктивного тонкостенного профиля совпадает с осью рамы. Толщины отдельных стенок профиля f =l/EJ. Фиктивная площадь сечения однрй стенки равна 1/EJ, где /—длина стержня. Следует оперировать с фиктивными площадями и другими геометрическими характеристиками, увеличенными в EJq раз, где Jo — произвольный, постоянный для всех расчетов рамы момент инерции. Тогда фиктивная площадь имеет размерность длины. Фиктивная площадь одного стержня обозначается I lEJJEJ, аналогично для стержней длиной s, h имеем s, h. Для увеличенной в EJ раз фиктивной площади всего профиля сохраним обозначение f. Тогда = [c.368]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...