Скорость массовая

При вращении цилиндров в одном направлении (рис.8.9, в) в зависимости от соотношения угловых скоростей массовая сила может увеличиваться или уменьшаться с увеличением радиуса и соответственно влияние массовых сил будет консервативным или активным. [c.354]

Нетрудно видеть, что полученное уравнение отличается от формулы Дарси—Вейсбаха для несжимаемой жидкости (5.1) только множителем 2/(2 — Ар/р . Заменив в уравнении (6.32) скорость массовым расходом из уравнения (3.13) = [c.108]

Как показали расчеты на ЭВМ, в рамках кинетической схемы. Л. А. Вулиса температура поверхности и скорость массового уноса (ру) , при наличии гомогенной химической реакции незначительно отличаются от соответствующих знг-чений этих характеристик, полученных для замороженного течения. [c.415]

В гидравлических расчетах применяется также понятие массовой скорости. Массовая скорость и, кг/(м .с), потока определяется как массовый расход жидкости через единицу живого сечения потока [c.28]

Экспериментальное исследование процесса конвективного теплообмена. Этот путь используется чаще других, в особенности для сложных процессов. Проведение эксперимента на реальных объектах связано с трудностями организационного и экономического порядка. Кроме того, в период проведения исследования реального объекта может не быть вообще, поскольку именно потребность спроектировать его и вызвала необходимость проведения исследования. Поэтому в большинстве случаев эксперимент проводится на лабораторных установках. В процессе эксперимента выявляется влияние отдельных величин на интенсивность теплоотдачи, при этом измеряются температура, скорость, массовый расход, давление и т. п. в экспериментах по теплообмену теплофизические свойства жидкости, как правило, не измеряют, а используют опубликованные справочные данные. Экспериментальный путь решения задач конвективного теплообмена связан, с одной стороны, со сложностью, обусловленной большим количеством влияющих на теплообмен факторов [см. зависимость (14.12)], а с другой, — с узко специальным характером получаемых результатов, справедливых только для данной лабораторной установки в пределах изменения параметров эксперимента. При этом следует иметь в виду, что создание лабораторной установки, выбор моделирующей среды, определение необходимых интервалов изменения параметров эксперимента должны осуществляться в соответствии с определенными правилами, обеспечивающими достижение главной цели, — получить расчетную зависимость для процесса на реальном объекте. Три указанных проблемы — упрощение функциональной зависимости для теплоотдачи, повышение ее универсальности, создание правил моделирования — помогает решить теория подобия. [c.328]

Заменив в (139) скорость массовым расходом из (46) = [c.105]

При P = Pii, т. е. при достижении потоком критической скорости, массовый расход достигает максимального значения m,max- [c.216]

Еще раз напомним при расчете критических скоростей массовые моменты инерции дисков должны быть заменены на фиктивные по формулам (II.30а) для прямой прецессии или по (II.306) — для обратной. [c.83]

Уравнение Навье-Стокса даёт связь между градиентом давления, скоростью, массовыми силами и вязкостью для движущейся жидкости [c.391]

Группа 2. Формулы, в которых массу, плотность, массовую скорость, массовый расход неправильно называют весом, удельным весом, весовой скоростью, весовым расходом. [c.19]

Авторы исследования после тщательного анализа результатов своих опытов приходят к следующему выводу. При движении разреженного газа около поверхности твердого тела в случаях, когда на средней длине свободного пути молекул температура изменяется на 1—10° С, а скорость массового движения на то,й же длине меняется на 50—60 м сек вблизи поверхности тела, по-видимому, осуществляется закон распределения тепловых скоростей, соответствующий решению уравнения Больцмана в первом приближении. [c.56]

Вне зависимости от реологических свойств сплошной среды кинематические параметры (скорости деформаций Уч или обобщенные скорости деформаций, их выражения через перемещения) должны быть энергетически согласованы с силовыми факторами (напряжениями т - или обобщенными напряжениями и формой их связи в уравнениях равновесия или движения). Это означает, что для любой приближенной модели, так же как и для общей, должны быть выполнены баланс механической мощности и вариационное равенство, соответствующее принципу виртуальных скоростей (массовые внешние силы опущены) [c.34]

Скольжения коэффициент 286, 332, 334, 350, 397, 398 Скорость массовая 95, 96, 102, 115, 222, 263, 264, 266, 267, 272, 282, 285, 286, 294, 383, 412 — тепловая 97, 1 14, 115, 427 [c.491]

Сила, действующая на крыло. Рассмотрим трехмерное крыло А, расположенное неподвижно в установившемся потоке жидкости со скоростью массовыми силами будем пренебрегать. [c.554]

Таким образом, для двух подобных течений вязкой несжимаемой жидкости все безразмерные величины длин, времени, скоростей, массовых сил и давлений будут совпадать. Как уже было указано, решения дифференциальных уравнений (3.2) для каждого течения будут зависеть от своих четырёх характеристических чисел. Следовательно, чтобы решения безразмерных уравнений (3.2), отвечающие двум подобным течениям вязкой несжимаемой жидкости, совпадали, необходимо, чтобы характеристические числа двух рассматриваемых течений были соответственно равны между собой [c.109]

По условию последовательного соединения датчика и пневмосистемы добавочные массовые скорости (массовые расходы) до и после местного сопротивления равны, т. е. [c.177]

Скорость массовая килограмм в секунду на квадратный метр кг/(сек м ) (1 кг/сек) (1 л ) [c.277]

Рисунок 9-2 иллюстрирует влияние переменных физических свойств (в основном вязкости) масла МС-20 на распределение по радиусу температуры, скорости, массовой скорости и плотности теплового потока. Как видно из графиков, зависимость вязкости от температуры оказывает наибольшее влияние на профиль скорости (или массовой скорости, что в данном случае практически одно и то же). Изменение профиля скорости влечет за собой и соответствующее изменение в распределении плотности теплового потока, как это следует из уравнения (9-23). В случае охлаждения жидкости скорость вблизи стенки уменьшается по сравнению с изотермическим случаем. Это приводит к уменьшению конвективного переноса тепла вдоль оси в этой области и соответствующему увеличению плотности радиального теплового потока . При нагревании жидкости получается обратный эффект. [c.184]

Графики на рис, 9-5 иллюстрируют влияние переменных физических свойств воздуха на распределение по радиусу трубы температуры, скорости, массовой скорости и плотности теплового потока. Обращает [c.186]

Скорость силовой стеики в сечении г определяют в предположении отсутствия сопротивления разрушению и постоянства количества движения. Скорость массовых сечений силовой стенки [c.151]

Как показали расчеты па ЭВМ, температура поверхпости и величина скорости массового уноса нри наличии гомогенной химической реакции незначительно отличается от соответствующих значений этих характеристик, полученных для замороженного течения. [c.242]

Графики скорости массового уноса от времени представлены на рис. 54. Они получены при Те = 1500 К, Г == 1000 К, и различных значениях других параметров Рх = 7500 С е == 0,2, Сзе == 0,8, и == О, ю Ф (кривые 1 м 2 соответственно), = 1406,25 о С2е==0,2, Сзе —0,8, IV = о (кривая [c.247]

Рх = 7500 26 = 0,3, ,36 = 0,7, IV = 0 (кривая 4). Из анализа этих кривых следует, что скорость массового уноса при диффузионном режиме протекания гетерогенных реакций для замороженных течений значительно выше, чем для химически неравновесного. Это объясняется выгоранием О2 в газовой фазе вследствие гомогенной реакции. Видно также, что с ростом скорости потока и Те скорость массового уноса сугцественно увеличивается. [c.247]

Как показали расчеты при температурах Ту, = 2000 и 3000 К, которые характерны для диффузионного режима термохимического разрушения, скорость массового уноса примерно одна п та я е, а тепловые потоки и безразмерный параметр вдува для одних и тех же радиусов затупления отличаются не более чем на 8—12% (для тепловых потоков) п до 13% для параметра вдува. Величина полного теплового потока с хорошей степенью точности определяется формулой [c.287]

Па рис. 75, а и б дапы зависимости температуры поверхности (кривая 1) и скорости массового уноса (2), а также концентраций компонентов на поверхности обтекаемого гиперзвукового аппарата от времени с учетом сопряженной постановки задачи при условии, что высота и скорость полета определяются графиками, изображенными на рис. 75, в. Из анализа рисунка следует, что температура и массовая [c.289]

И выражение для скорости массового уноса [c.295]

Произведение Шарз [кг/(м .с)1, входящее в эту формулу, показывает, какая масса газа (кг) в единицу времени (с) протекает через поперечное сечение площадью 1 м . Эта величина называется плотностью потока массы, а иногда — по аналогии со скоростью — массовой скоростью. [c.12]

Одномерное аэротермохимическое явление имеет место, если векторы среднемассовой скорости, массовых сил и полного потока излучения направлены вдоль одной из трех взаимноортогональных координатный осей, а все термодинамические параметры потока остаются постоянными на поверхностях, ортогональных этой оси. [c.219]

Рис. 7.10.8. Зависимость тем- Рис. 7.10.9. Профили темпгра-пературы поверхности Тш и туры Т и концентрации Са по-скорости массового уноса перек вязкого ударного слоя тш=(ро)ш от температуры Гд на внешней границе вязкого ударного слоя

Используя связь между р и и в виде (4.29), можно свести задачу к решению одного уравнения энергии (1.11), что сокращает затраты машинного времени на расчет температурных и скоростных полей в пучке витых труб. Однако выбор системы уравнений может быть обусловлен только совпадением результатов расчета с опытными данными по полям температуры, скорости, массовой скорости (ра)ср = G F и скоростного напора р , а условие (4.29) не подтверждается экспериментально (см. рис. 4.5, в). Поэтому модели течения, основанные на использбвании свяэи (4.29), не применимы для расчета тепломассопереноса в пучках витых труб. В то же время хорошее совпадение опытных полей скорости и температуры, массовой скорости и скоростного напора с результатами расчета, выполненного при численном методе решения системы дифференциальных уравнений (1.8). .. (1.11), которая описывает течение гомогенизированной среды, свидетельствует о применимости этой модели течения, ее математического описания и метода расчета при определении распределений температуры и скорости в пучках витых труб. [c.107]

Эти положения экспериментально подтверждаются исследованиями Я. Кункина и А. Силкина. На рис. 111 показан график изменения скорости массового износа образцов при трении о диск из стали ЭИ481 со скоростью [c.168]

Преобразование системы (1.1) к системе уравнений Навье-Стокса (1.2) осуществляется с помощью закона Ньютона, который связывает касательные напряжения и градиенты скорости, что должно уменьщить количество неизвестных до щести. Однако в системе (1.2) присутствует только четыре неизвестных давление р и три компоненты скорости (массовые силы обычно заданы и не входят в число неизвестных), что указывает на существование еще одного допущения, уменыпающего количество неизвестных. Этим допущением, очевидно, можно считать уравнение (1.14), о чем указывалось выще. [c.33]

Здесь т — безразмерное время У = — ulr — безразмерная координата (ось у направлена в сторону, противоположную паправлепию скорости потока газа) 0 — безразмерная температура fw — безразмерная функция W — безразмерная скорость гомогенной химической реакции (рг ) — безразмерная скорость массового уноса вещества твердого тела Рг, Dam — критерии Прандтля и Дамкеллера L и Ма — эффективные числа Льюиса и молекулярные массы компонентов — характерные температура, размер п время Ке — безразмерный коэффициент тепловой активности твердого тела тСо — безразмерный параметр, характеризующий плотность потока излучения Лх, Л, 7, р, а, 6, 61 — без- [c.236]

Определение Ту,и) и концентраций компонентов осуществлялось совместно с расчетом значений скорости массового уноса [ри)го в различные моменты времени. В частности, установлено, что для фиксированного момента времени с ростом скорости потока в реяшме зажигания (ри)го растет. [c.241]

Влияние химической неравновсспости в пограничном слое на температуру поверхности раздела сред и величину скорости массового уноса [c.242]

Важнейшей характеристикой нестационарного горения является скорость массового уноса, которая изображена на рис. 57 для тех же двух случаев, что и на рпс. 56. Впачале скорость массового уноса растет вследствие первичной гетерогенной реакции, при она постоянна, после чего наблюдается дальнейшее увеличение скорости массового уиоса, обусловленное в основном протеканием вторичной гетерогенной реакции. Сплошная кривая лежит выше штриховой в силу тех же причин, что н на рис. 56. [c.248]

На рис. 58 представлены временные зависимости концентраций комиопептов иа поверхпости гореипя (сплошные и штриховые кривые, которые получены при тех же данных, что и аналогичные кривые на рис. 56). Анализ рисунка показывает, что нри концентрация 2w в результате вторичной гетерогенной реакции убывает, а возрастает. Следовательно, при 1 скорость массового уноса в основном определяется вторичной гетерогенной реакцией. [c.248]

Таким образом, инертные компоненты активно участвуют в процессе тепло- и массообмепа и их игнорирование приводит к суш ественной количественной погрешности в определении характеристик гетерогенного воспламенения и горения, в частности температуры раздела сред и скорости массового уноса. Вместе с тем в качественном отношении результаты, полученные без учета влияния многокомпонентной диффузии, не отличаются от тех, что получены в рамках точной постановки задачи с учетом многокомнонеитной диффузии. Например, полностью сохранил силу вывод о том, что существуют два режима гетерогенного воспламенения самовоспламенение и зажигание. Более того, если молекулы реагирующей смеси газов удается разбить на две группы [c.250]

Чтобы проверить изложенную выше простую методику расчета термохимического разрушения углеграфитовых тел в высокоэнтальпийном потоке, было проведено сравнение значений конвективного теплового потока дуу (рис. 78,6), температуры поверхности Г , (рпс. 79, а) и скорости массового уноса ри)уу (рис. 79, б) в окрестности лобовой критической точки, рассчитанных в рамках точной постановки 7.4 (см. сплошные кривые 2 п 2 на рис. 78, б и рис. 79) и по приближенной методике (ск. штриховые кривые на этих же рисунках). Кривые 1 на упомянутых рисунках найдены с учетом неравновесных гомогенных реакций, а 2 — для случая, когда течение в пограничном слое является замороженным. Результаты получены для сферической оболочки, вы-полнепной из графита марки ВПП [11. Начальный радиус внешней поверхностп оболочки Го == 15 см, а внутренней — 10 см. Предполагалось, что внутренняя поверхность оболочки теплоизолирована и тепловой поток на ней равен нулю. Параметры модельной траектории гиперзвукового аппарата представлены на рпс. 18, а. [c.299]

Отметим таклче, что зиачеиия скорости массового упоса (pi )ti = 0,17 0,24 0,30 кг/(м -с), полученные в окрестности лобовой критической точки, в рамках нриблил енной методики при Po = i И/м Го = 0,015 м и Г , = 3000, 3500, 3700 К соответственно неплохо согласуются с экспериментальными данными [60], согласно которым (pi ) = 0,16 0,22 0,32 при Ро = 10 И/м Го == 0,018 м и тех же зпачениях Ту,. [c.301]

Теория и приложения уравнения Больцмана (1978) -- [ c.95 , c.96 , c.102 , c.115 , c.222 , c.263 , c.264 , c.266 , c.267 , c.272 , c.282 , c.285 , c.286 , c.294 , c.383 , c.412 ]

Гидродинамика (1947) -- [ c.605 ]

Метрология, специальные общетехнические вопросы Кн 1 (1962) -- [ c.182 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...