Тепловое нагружение

Эти данные свидетельствуют о возможности эффективного использования детонационных покрытий на основе оксида циркония для защиты медных сплавов от теплового, эрозионного и коррозионного воздействия окислительного газового потока в условиях многократного циклического теплового нагружения. [c.163]

Конструкции печей компактны и позволяют осуществлять стационарное и нестационарное тепловое нагружение испытуемых образцов при рабочих температурах до 3300 К [c.11]

Рис. 49. Схемы испытания образцов при тепловом нагружении нагревателями различной длины (а, в) и соответствующие графики распределения температур по длине образцов (б, г).

Для увеличения точности измерения усилия на образце при испытании материалов с тепловым нагружением на основе устройства [102] разработано охлаждаемое силоизмерительное устройство. Оно имеет каретку 25 с двумя парами опор 26, корпус 27, в котором выполнено отверстие, снабженное двумя парами опор 28, направляющий шток 29 с каналами <30 и 31 для охлаждающей среды и шток [c.143]

Перекристаллизации при ударно-тепловом нагружении подвергаются не только железо и титан, но и металлы, у которых отсутствуют фазовые превращения,— медь, алюминий, никель, аустенитные сплавы. [c.21]

В работе [31] изложены результаты теоретического и экспериментального исследования по изучению термопрочности дисков стационарных турбин. Испытывали диск в разгонной установке, как это следует из рис. 4, при достаточно жестких условиях теплового нагружения. Нагрев диска начинали при достижении предельной частоты вращения (п=12 700 об/мин), которую выдерживали постоянной в течение 60 мин температура на ободе диска составляла 750°С, в то же время градиент температур по радиусу в начальный период достигал 650° С. После 13 циклов испытаний в диске была обнаружена магистральная трещина, идущая от дна лопаточного паза в полотно диска. Причиной столь быстрого разрушения диска, как показал расчет, явились циклические упругопластические деформации раз- [c.9]

Игнатьева 3. В. Влияние характера теплового нагружения на структуру поверхностных слоев материала. — В кн. Исследование структуры фрикционных материалов при трении. М., Наука , 1972. [c.115]

Серенсен С. В. и Котов П. И. Об испытании при циклическом тепловом нагружении варьируемой жесткости в связи с исследованием термической усталости. Заводская лаборатория , 1959, № 10. [c.254]

Поверочный расчет вьшолняется для режимов гидравлического испытания, затяга шпилек главного разъема и фланцевых соединений патрубков и трубопроводов, пуска и останова, стационарного режима и др. Кроме нормальных условий эксплуатации, рассматриваются некоторые отклонения от этих условий и аварийные ситуации. В качестве расчетных случаев рассматривается сочетание силового и теплового нагружения, которое может привести элемент конструкции в предельное состояние. Основными расчетными нагрузками являются внутреннее или наружное давление, [c.44]

В тех условиях теплового нагружения, в которых обычно используют термопластичные теплозащитные покрытия, скорость их поверхностного разрушения редко снижается менее 1 мм/с. Отсюда следует, что режим такого разрушения весьма близок к квазистационарному. [c.151]

Зависимость интенсивности изнашивания от температуры определяли на машине трения И-47-К-54 (или УМТ-1) по ГОСТ 23.210—80, давление при испытании 0,6 МПа. Такие испытания позволяют получить верхнюю границу максимально возможной интенсивности изнашивания материалов при их эксплуатации в легких, средних и тяжелых режимах теплового нагружения. [c.283]

Для фрикционных накладок муфт сцепления, так же как и для тормозов, одним из главных факторов, влияющих на трение и износ, является максимальная температура поверхности трения Отах- Поэтому снижение тепловой нагруженности муфты является одним из путей, повышающих ее эффективность и долговечность. [c.317]

Для более сложных нестационарных режимов механического и теплового нагружения в неупругой области, характерных для большого числа рассмотренных выше конструкций, имеющих различные зоны концентрации напряжений, проведение уточненных расчетов с полным отражением кинетики напряженно-деформированных состояний и критериальных характеристик по рис. 12.2 остается пока трудноразрешимой задачей даже при использовании ЭВМ современных параметров. В связи с этим определение малоцикловой прочности и ресурса рассмотренных в гл. 2—10 элементов конструкций должно осуществляться на основе комплексных расчетно-экспериментальных методов, указанных в гл. 1 и в 1 гл. 12. В инженерных расчетах на стадии проектирования обоснование прочности и ресурса можно осуществлять с применением методик, изложенных в гл. 11. [c.269]

Различные варианты теплового нагружения можно сгруппировать следующим образом. [c.25]

Характерно, что малоцикловые повреждения развиваются, как правило, в зонах концентрации напряжений (рис. 1.2) около отверстий, в вершине углового шва, в замковом соединении и отверстий дисков турбомашин [5, 100]. В типичных зонах концентрации напряжений при допускаемых современными методами расчета на прочность номинальных напряжениях развиваются значительные местные упругие и необратимые деформации. Сочетание механического и интенсивного теплового нагружений (7 = 200... 1000° С) приводит к образованию трещин. При интенсивном тепловом воздействии малоцикловые разрушения имеют вид сетки термоусталостных трещин, например, в элементах проточной части авиадвигателя (рабочие и сопловые лопатки, камеры сгорания, элементы форсажной камеры и др.) [10, 75, 100], в элементах конструкций тепловой энергетики [109, 112] и технологическом оборудовании [99, 110]. [c.7]

Стенд снабжен системами автоматического управления, обеспечивающими испытания моделей лопаток в автоматическом режиме циклического изменения механической нагрузки по заданной программе, а также необходимую синхронизацию циклов механического нагружения и нагрева. Регулятор изменения амплитуды механических перемещений сблокирован с регулятором подачи топлива в камеру сгорания. Это позволяет синхронизировать блоки программ силового и теплового нагружения лопаток. Системы [c.157]

Деформационная теория пластичности дает хорошие результаты для процессов нагружения, в которых интенсивность напряжений монотонно возрастает. Если имеются этапы разгрузки (при совместном силовом и тепловом нагружениях), то следует принять теорию пластического течения. [c.198]

Многочисленные исследования нагру-женности самолетных конструкций в эксплуатации показали, что перегрузки, обусловленные воздушными потоками, связаны с налетом (в километрах) зависимостью, близкой к экспоненциальной. При этом для бомбардировщиков эти перегрузки в 1,5-2, а для истребителей в 4-5 раз выше, чем для транспортных самолетов наибольшие перегрузки для военных самолетов, как правило, связаны с маневрами. Перегрузки, возникающие в полете, сочетаются с перегрузками при взлетах и посадках, число которых в зависимости от типа самолета может изменяться в пределах от нескольких сотен до нескольких тысяч. Существенное нестационарное механическое и тепловое нагружение испытывают при взлетах и посадках элементы шасси. [c.71]

Если преобладает тепловое нагружение, более удобно выразить коэффициент интенсивности напряжений через тепловой поток [c.422]

В гл. 7—9 дан качественный анализ работы идеально вязких конструкций на основе разработанных векторных представлений, наглядно иллюстрирующий наиболее важные закономерности поведения неупругих анизотропно упрочняющихся тел при однократном, повторно-переменном и циклическом механическом и тепловом нагружениях. Здесь рассмотрены и принципы построения расчетных моделей конструкций. Примеры выполнения практических расчетов кинетики полей неупругих деформаций в деталях конструкций приведены в гл. 10. [c.10]

При чисто тепловом нагружении (Q 0) ситуация несколько иная. Пусть нагревается стержень 1 (рис. 7.6), в этом случае вектору направлен вдоль базисного g . Упругая деформация г — [c.152]

Существенно изменилось и представление о современных проблемах прочности. В настоящее время такие проблемы возникают, как правило, в связи с реализацией общегосударственных программ по использованию новейших открытий в области физики, механики, биологин и других естественных и технических наук. Это, например, программы, связанные с использованием энергии расщепления атомного ядра, а также с освоением космоса. Именно в этих областях мы сталкиваемся с чрезвычайно тяжелыми эксплуатационными условиями работы элементов конструкций как в отношении интенсивности воздействия внешней среды и уровня силового и теплового нагружения, так и в отношении характера изменения этих воздействий Бо времени. [c.661]

Рис. 6. Напряженное состояние в опасных точках конструктЕвиых элементов в условиях нестационарного теплового нагружения

Кабелевский М. Г. Столярова Л. И. Напряженное состояние турбинного диска при циклической пластической деформации в условиях нестационарного теплового нагружения. — В кн. Тепловые напряжения в элементах конструкций. Киев Наукова думка, 1973, вып. 13, с. 47—53. [c.194]

Периодический характер структурных изменений, впервые выявленный в работе [76], затем был зафиксирован в целом ряде работ для различных условий трения [26, 77, 78]. Большинство авторов связывают такой вид зависимости с периодическим разрушением поверхностного слоя и отмечают зависимость времени (числа циклов, пути трения), за которое материал проходит всю стадию от упрочнения до разрушения, от внешних условий трения. Проявление периодического характера процесса обнаружено но изменению микро- [76] и макронапряжений [77], электросопротивления [103], величины блоков [78], микротвердости [26, 122]. Соответственно и внешние характеристики трения, такие, как коэффициент трения и интенсивность износа, также могут периодически изменяться. Для тяжелых условий трения периодический характер изменения износа может быть выявлен обычным весовым методом [26, 136], для более легких режимов выявление периодического характера изменения силы трения стало возможным только путем прецизионных измерений [79]. Сказанное выше в равной степени относится как к основному материалу (большинство исследований выполнено на сталях), так и к пленкам вторичных структур, обра-зуюш ихся в процессе трения. При тяжелых режимах работы, связанных с повышением температуры на контакте (например, при нестационарном тепловом нагружении), наблюдается периодическое изменение структуры, обусловленное не только действием повторного циклического нагружения, но и циклическим изменением температуры трения, приводяш им к фазовым превращениям на контакте, которые также носят циклический характер. В результате наблюдается четко выраженная периодичность изменения износа от числа торможения [136]. [c.104]

Условие (24) позволяет определить границу области приспособляемости по возникновению односторонне накапливающейся, пластической деформации. Соответствующий теоретический анализ и опытные данные о приспособляемости для случая сочетания механического и теплового нагружения [361 позволили построить диаграммы приспособляемости в зависимости от параметров этого нагружения. На рис. 19 представлена схема такой диаграммы а относительных величиных механической Р 1Р(, и тепловой q /qo знакопеременной нагрузки. Область приспособляемости А) ограничена кривой 1, по достижении которой возникает знакопеременная пластическая деформация Б), приводящая к малоцикловому усталостному разрушению, и кривой 2, по достижении которой наступает одностороннее накопление пластической деформации от циклических напряжений (В), образованных механической нагрузкой, и термических, вызванных изменением температуры. Если механической нагрузки нет, а только циклически изменяется температура, то условие (24) с учетом (25) переходит в [c.28]

На первом этапе экспериментально изучается тепловое и напряженное состояния клиновидного образца и различных Типов лопаток газовых турбин при режимах теплового нагружения, соответствующих наиболее характерным нестационарным режимам работы турбины. Анализ теплового состояния проводится по результатам термометрирования. [c.203]

Л. В. Кравчуком проведены расчеты термонапряженных состояний клинообразных образцов с различными углами раствора и радиусами закругления, а также величинами хорды клина. Эти данные обобщены в виде номограмм, которые позволяют без больших затрат труда выбирать размеры и форму клина, а также тепловой режим их испытаний. При этом можно получить в образце те же теп-лонапряжения, что и в реальной лопатке. На рис. 70 показана схема одной из таких номограмм. По известным распределениям температур и термических напряжений на кромке натурной лопатки, протермометрированной при некотором характерном режиме теплового нагружения, находим скорости изменения температуры кромки. Далее, задавшись определенным радиусом закругления клинообразного образца и соблюдая равенство скоростей изменения температур кромок клина и лопатки, можно определить рациональный угол его раствора. По величине максимальных термических напряжений на кромке находим значение хорды, которое должно соответствовать ранее найденным значениям угла раствора и радиуса закругления клина. На рис. 70 штриховыми прямыми линиями показан пример моделирования термонапряженного состояния одной из испытаннь х лопаток. Моделью служит клин с радиусом закругления 1,3 мм, углом раствора 17° и хордой 20 мм. [c.204]

М о ж а р о в с к и й И. С. К вопросу о выносливости металла при повторном тепловом нагружении в условиях службы детали. В сб. Вопросы высокотемпературной прочности в машиностроении . Киев, изд-во АН УССР, 1963. [c.252]

Поведение элементов конструкций ВВЭР под действием температурных и силовых воздействий может бьпь описано, как показано в гл. 3, несвязанной краевой задачей термоупругости или пластичности. При этом анализу напряженных состояний предшествует исследование нестационарных температурных полей, обусловлею1ых переходными эксплуатационными или аварийными режимами работы АЭС. Расчет температурных полей проводится отдельно для каждого элемента конструкции АЭУ в соответствии с историей теплового нагружения (см. рис. 3.14). [c.170]

В МАМИ на базе работ в области ТДТИ [7, 37—44, 50, 51, 54 и др.] В. М. Шариповым, Ю. К. Колодием, И. Б. Барским и С. Н. Коломийцем предложена методика выбора макрогеометр ических параметров муфты, обеспечивающих минимизацию тепловой нагруженности. [c.317]

Квя (iS) Достоверность предложенной методики была проверена эксперимен-тальнымп исследованиямн двухдисковой муфты сцепления с наружным диаметром накладки ФПМ 340 мм. При этом макрогеометрия контакта варьировалась как по величине Квз = 0,2 0,4 0,6 0,8 1,0, так и по форме и числу секторных накладок. Стендовыми экспериментами было установлено, что с уменьшением Квя объемная температура среднего ведущего диска муфты заметно снижается. Лучшие условия самовентиляции и охлаждения создаются при накладках секторной формы. Увеличение секционности также приводит к снижению тепловой нагруженности. [c.318]

В последние годы для анализа напрнжений и деформаций в атомных реакторах интенсивно развиваются вычислительные методы с использованием ЭВМ [4, 7, 11 и др.]. Это в первую очередь относится к матричному методу теории пластин и оболочек, методу конечных элементов (МКЭ), методу конечных разностей (МКР). Первый из указанных методов позволяет достаточно точно и быстро рассматривать корпусные осесимметричные конструкции (зоны фланцев, днищ, крышек, нажимных колец) с широкой вариацией условий механического и теплового нагружения и выходом в неупругую область деформаций. Метод конечных разностей использовался для решения контактных задач в области главного разъема корпусов ВВЭР. Наибольшее распространение в инженерной практике в СССР и за рубежом получает метод конечных элементов. Этот метод является достаточно универсальным как для зон с относительно невысокой неоднородностью термомеханических напряжений, так и для зон с высокой концентрацией напряжений (в том числе щелевые сварные швы и дефекты типа трещин). В методе конечных элементов получает отражение одновременное решение тепловой задачи и задачи о напряженно-деформированном состоянии. Наиболее эффективно применение МКЭ для плоского и осесимметричного случая, когда в расчет может быть введена неоднородность механических свойств и стадия неупругого деформирования. Решение трехмерных задач методом конечных элементов сводится в основном к анализу пространственных относительно тонкостенных конструкций, а также к рассмотрению объемных напряженных состояний в ограниченных по размерам зонах (например, зона присоединения толстостенного патрубка к толстостенному корпусу). [c.42]

Методы кратковременных статических прочностных испытаний при нормальных и повьппенных до 1500 К температурах достаточно хорошо известны и освещены в литературных источниках [64], а также решаменти-рованы стандартами (ГОСТ 9.910-88, ГОСТ 25.503-80, ГОСТ 25.506-85, ГОСТ 9651-84, ГОСТ 14019-80) на основные виды испытаний материалов при растяжении, сжатии, изгибе, кручении и др. В дальнейшем механические испытания тугоплавких материалов, проводимые в интервале 1500...3300 К, будут считаться высокотемпературными. При высокотемпературных испытаниях тугоплавких материалов для сопоставимости определяемых характеристик важно обеспечить соблюдение закона подобия механических испытаний в отношении формы и размеров образцов, одинаковых условий силового и теплового нагружения, учета влияния состава среды, способов нагрева и других факторов [3]. [c.278]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...