Влияние контактного давления

Рассмотрение влияния контактного давления показало, что его изменение в пределах 1-3 МПа идентично изменению скорости скольжения в пределах 1-1,9 м/с и вызывает одинаковые физико-химические процессы и структурно-фазовые изменения в поверхностном слое полимерной композиции. [c.99]

Во всех случаях увеличение скорости качения приводит к уменьшению коэффициентов трения скольжения. Это влияние увеличивается с уменьшением давления и вязкости смазки. Влияние контактных давлений сложное однако при типичных режимах работы f с ростом увеличивается. На фрикционные характеристики существенное влияние оказывает вязкость масел при температуре вступающих в контакт поверхностей. Однако было установлено следующее увеличение вязкости смазки всегда приводит к уменьшению / только в области скольжения — При ма- [c.206]

ВЛИЯНИЕ КОНТАКТНОГО ДАВЛЕНИЯ НА ИЗГИБНУЮ ЖЕСТКОСТЬ И ЧАСТОТУ КОЛЕБАНИЙ МНОГОСЛОЙНЫХ КОЛЕЦ [c.360]

Появление новых методов и средств определения структуры, строения и состава поверхностных слоев, возникающих в процессе трения, позволяет расширить научные и прикладные исследования в области граничной смазки, химико-физических свойств присадок к маслам. Важным является получение тонких поверхностных пленок на поверхностях трения под влиянием контактных давлений, температур, временного фактора, химического взаимодействия материалов и смазочных сред, при воздействии окружающей среды. На всех стадиях формирования граничных слоев решающее влияние имеют адсорбционные процессы, кинетика образования и разрушения поверхностных пленок. Целесообразно получить реологические уравнения для граничных смазочных слоев при высоких давлениях, скоростях сдвига, температурах с учетом анизотропии свойств. [c.197]

Влияние контактного давления [c.102]

Рис. 50. Влияние контактного давления на увеличение твердости закаленных сталей

Весьма интересные данные получены при исследовании влияния контактного давления на электрическую мощность, погло- [c.102]

Рис. 5.2. Влияние контактного давления и состава электролита цинкования на переходное электросопротивление покрытий

В отношении влияния контактного давления на коэффициент трения единого мнения не существует. Этот вопрос требует дальнейших серьезных экспериментальных исследований с учетом сопутствующих факторов. [c.161]

При определении контактного давления осевую силу действующую в зацеплении, в расчет не принимаем. Как показывает анализ, после приведения сил К, и к диаметру (I соединения влияние осевой силы оказывается незначительным. Если учитывать силу то давление увеличивается для цилиндрических и червячных колес в 1,005 раза, а для конических колес с круговым зубом в 1,02 раза. [c.95]

Эти уравнения позволяют количественно оценить влияние каждого из трех внешних параметров на интенсивность изнашивания композиционного материала и коэффициент трения в условиях эксплуатации. Анализ уравнений показывает, что наибольшее влияние на 7 оказывают скорость скольжения и параметр взаимодействия PV, а на коэффициент трения - контактное давление Р и параметр взаимодействия PV [c.30]

В Японии на образцах чугуна изучали влияние различных условий сухого трения при контактном давлении 0,5—1,0 МПа и скорости трения 0,19—2,84 м/с. Было выяснено, что при постоянных контактном давлении и скорости трения с уменьшением твердости матрицы увеличивается износ и повышается средняя температура поверхности. С увеличением износа возрастала шероховатость поверхностного слоя. [c.20]

В случае спекания под давлением смачиваемость также играет существенную, роль. Высокая степень смачивания обеспечивает малое или нулевое значение двугранного угла на стыке пары частиц твердой фазы и проникновение жидкости в места контакта. Это способствует устранению заклинивания и слипания частиц, которое возникает при высоких контактных давлениях и более легкому скольжению частиц под приложенным давлением. Экспериментально влияние смачиваемости на реологические свойства дисперсий почти не исследовано. Только в одной работе [И] сообщается, что предельное напряжение текучести паст, образованных окисью цинка и сульфида цинка в растворах изобутилового спирта, а-хлорнафталина и других, сильно зависит от смачиваемости (уменьшается при падении краевого угла). [c.88]

Влияние исходной шероховатости поверхиостя. Изменение исходной шероховатости поверхности (вместо полированной по И — 12-му классу — шлифованная) в выбранном интервале контактных давлений не нарушает общего характера структурных изменений (рис. 43). Как и при трении полированных поверхностей, наблюдается периодическое изменение относительной упругой деформации решетки при постоянном значении величины блоков (рис. 44). Однако амплитуда колебания ширины линии (220) a-Fe и ее максимальное значение при трении шлифованных поверхностей меньше, чем при трении полированных. Меньшему значению ширины линии j (220) a-Fe при одинаковом значении ширины [c.64]

Контактное давление оказывает влияние на шероховатость поверхности. С увеличением контактного давления до известного предела процесс притирки происходит более интенсивно. Обычно контактное давление принимается 0,16— 0,5 МПа при предварительной притирке и 0,05—0,12 МПа — при чистовой. При ручной притирке контактное давление обычно находится в пределах 0,05— [c.292]

На рис. 6.6, а—г показано распределение напряжений на стыке фланцев (рис. 6,7) после затяжки. Увеличение толщины фланцев приводит к более равномерному распределению контактных напряжений на стыке (рис. 6.6, а). Влияние оболочки на распределение контактных напряжений невелико (рис. 6.6, б, кривые / и 2 здесь соответствуют соединению с мягкими оболочками). Ширина фланцев также практически не влияет на распределение контактных давлений (рис. 6.6, виг). [c.110]

Рис. 6.6. Влияние конструктивных факторов на распределение контактных давлений после затяжки болтов

На рис. 8.7 показана сеточная разметка соединения с резьбой М10, которая использовалась для вычисления функций влияния и расчета распределения напряжений. Расчет производился после решения контактной задачи (определения контактных давлений) при Д = 0, /п = 5 и 1 = 7. На этом же рисунке справа показано распределение напряжений на рабочих гранях и во впадинах витков при ап = 10 МПа. Цифры на эпюрах — наибольшие напряжения в МПа в некоторых точках. [c.149]

В многослойной стенке кольцевые напряжения на внутренней поверхности всегда несколько больше вследствие наличия зазоров между слоями, а на наружной поверхности стенки — соответственно меньше, чем в аналогичном однослойном сосуде. Более существенные отклонения в напряженном состоянии в многослойной стенке наблюдаются в районе кольцевых сварочных швов. Вследствие более высокой податливости многослойной стенки относительно кольцевого шва возникают изгибающие напряжения, которые приводят к увеличению осевых напряжений в его корне. Результаты исследований более 30 многослойных сосудов диаметром от 500 до 1000 мм различных по конструкциям и материалам подтвердили решающее влияние контактной податливости и плотности прилегания слоев на напряженное состояние многослойных сосудов. Впервые с учетом контактной податливости были разработаны методики расчета напряжений в многослойной стенке [6], в том числе выполненной с натягом [11], и в зоне кольцевого шва, соединяющего две многослойные обечайки [12]. Поскольку при первичном нагружении внутренним давлением в некоторых слоях возникают пластические деформации, то нами были разработаны методики расчета напряженно-деформированного состояния многослойной стенки [13, 14] и кольцевого шва [15J при упругопластической работе. [c.40]

В работе теоретически и экспериментально исследуется влияние интенсивности межслойного контактного давления и участка его распределения на величину относительного рассеяния энергии в слоистых металлических пакетах при поперечных колебаниях. [c.217]

С ростом указанных критериев растут контактные давления, площадь контакта уменьшается, температурные напряжения оказывают существенное влияние на поверхностную прочность материала. Механизм и кинетика изнашивание трущихся сопряжений существенно зависят от характеристик дискретности контактирования волнистых и шероховатых поверхностей тел. Геометрическая форма поверхностей, механические свойства материалов (упругость, твердость, предрасположение материалов к упрочнению) определяют степень влияния нагрузки на фактическую площадь касания. При полной пластичности расчет фактической площади контакта сводится к соотношению [c.158]

Для определения напряженно-деформированного состояния многослойной стенки сварного сосуда, вызванного как внутренним давлением, так и воздействием сосредоточенных, импульсных, ветровых, сейсмических, кратковременных большой интенсивности и динамических сил работающих машин, необходимо учитывать влияние контактного давления между слоями на контактную податливость и из-гибную жесткость. Определению зависимости давление — контактная податливость, а также напряжений в многослойном цилиндре с учетом особенности контакта слоев посвяш,ено множество исследований. Работы по определению зависимости контактное давление — изгибная жесткость нам не известны, В тех случаях, когда элементы конструкции направлены не только на растяжение — сжатие, но и на изгиб, необходим пространственный расчет и соответственно установление зависимости контактное давление — изгибная жесткость. Примером таких конструкций могут служить сосуды высокого давления для химического и нефтехимического производств, 2 многослойном исполнении [c.360]

Для определения влияния контактного давления на изгибную кольцевую жесткость испытывались двух- и трехслойные кольца из стали Ст.З. Ширина кольца — 0,02 м, внутренний диаметр внутреннего кольца 0,15 м, внешний — 0,1662 м, внутренний диаметр внешнего кольца — 0,166 м, а внешний — 0,182 м. Для создания межслой-ного давления кольца были насажены с предварительным натягом Д = 0,2 10 м. Ширина трехслойных колец 0,02 м, толщина — 0,002 м, средние диаметры соответственно 0,160 0,164 0,168 м. Кольца насажены с предварительным натягом. [c.361]

Влияние контактного давления на изгибную жесткость и частоту колебаний многослойных колец / Толбатов Ю. А.— В кн. Многослойные еварные конструкции и трубы Материалы I Всесоюз. конф. Киев Наук, думка, 1984, с. 360—364. [c.392]

Для воспроизведения поперечной нагрузки, обусловленной неосесимметричной составляющей, оболочку консольно крепили к раме и нагружали с помощью 17 ленточных стальных хомутов шириной 100 мм, рычажных систем и гидравлических силовоз-будителей. При такой замене перерезывающая сила в корневом сечении совпадает с заданным значением, а изгибающий момент отличается от заданного не более чем на 0,6%. Максимальное приращение перерезывающей силы составляет 9% от значения перерезывающей силы в корневом сечении. Отметим, что осевая составляющая, возникающая из-за конусности оболочки, частично воспроизводится при нагружении с помощью хомутов. Влиянием контактных давлений под хомутами на характер распределения давления пренебрегали. [c.362]

Расположение опоры 1 под рабочим пояском исключает влияние контактного давления в паре (см. рис. 8, д). Когда опо1 1ое кольцо 1 рас-и оложено между опорными кольцами 2 и рабочим пояском (см. рис. 8, г), значительная часть момента от контактюй нагрузки воспринимается опорой 2, а затяжка фланца 3 при сборке не вызывает деформации рабочей поверхности углеграфитового кольца. Затяжка же фланца 3 по схеме на рис. 8, д вызывает деформацию рабочей поверхности, и поэтому эта схема применима там, где есть возможность притереть узел в сборе. В схемах на рис. 8, в и д сечение кольца симметрично в вертикальной плоскости, и в случае износа рабочего пояска кольцо можно перевернуть. [c.18]

Основной идеей конструкции дискового вариатора является у ели-чепие числа точек контакта между фрикционными элементами. Эго позволяет значительно снизить контактные давления, а вместе с этим и износ дисков. Значительно снижается также и сила прижатия / . Пренебрегая влиянием конусности дисков, получаем [c.215]

Замечание. Пусть слои изготовлены из одного и того же материала и имеют одинаковый возраст. Пусть далее сила, действующая на штамп с плоским основанием, не зависит от вреигенн. Тогда можно показать, что распределение контактных давлений будет таким же, как в упругой задаче, т. е. ползучесть в этом случае не оказывает влияния на распределение контактных напряжений. [c.135]

В этих работах принимали, что радиальный натяг в соединении (разность фактических радиусов вала и втулки) компенсируется лишь деформацией сплошного вала бесконечной длины. Влиянием упругой деформации втулки пренебрегали (абсолютио жесткая втулка) из-за отсутствия приемлемого решения для осесимметричной втулки конечной длины, нагруженной неравномерным внутренним давлением. Полученные результаты показали характер распределения контактных давлений в соединении, а также влияние на распределение давлений сил трения. [c.82]

Для решения задачи необходимо иметь значения функций влияния их величины наиболее просто вычисляются одним из численных методов (например, методом конечных элементов и др., см. [15]). На рис. 8.2 показана сеточная разметка области фланцевого соединения, а на рис. 8.3 — график рашределения относительных контактных давлений q = qlqomax на стыке фланцев при Qo=25 кН и разных значениях внешней нагрузки в зависимости от отношения r = r/R R — нарул ный радиус фланца < отах = о(с) — макси-мальноб давление на стыке после затяжки, отах — [c.144]

На рис. 8.18, а и б дана сеточная разметка головки болта и корпусной детали для вычисления функций влияния и напряженного состояния в головке болта вариационно-разностным методом, а также показано изменение главных напряжений на контуре головки и стержня болта (контурные напряжения). Контактные давления на этом рисунке соответствуют случаю опирания головки болта на жесткое основание. На практике этому варианту приблизительно соответствует случай стягивания стальных деталей болтами из титаиовых сплавов. На рис. 8.18, б дан график распределения контактных давлений на оиорном торце головки болта при опиранни на жесткую (недеформируемую) деталь (кривая 1) и деталь из одинакового с болтом материала (кривая 2). [c.159]

Для снижения контактных давлений на кромке паза и выравнивания давлений в зоне контакта можно использовать клиноподобные хвостовики (с начальным касанием в точке Ь, см. рис. 9.10, а), скруглять края паза или выполнять фаску. Влияние некоторых конструктивных факторов на распределение напряжений в хвостовиках Т-образных замков показано в работе [491 [c.171]

В радиальном скоростном подшипнике центробежные силы увеличивают контактные давления только на желобе наружного кольца. Так как оно является более стойким к действующим усилиям за счет положительной кривизны желоба и меньшего числа повторных нагрузок, можно считать, что центробежная сила оказывает незначительное влияние на грузоподъемность и долговечность радиального шарикоподшипника. У сферического иодщипника радиус желоба значительно больше, чем у радиального, наружное кольцо является менее стойким, чем внутреннее, поэтому центробежная сила может оказывать некоторое влияние на грузоподъемность подшипника. [c.52]

Предварительный анализ угловых перемещений фланцев при затяге шпилек, расположенных с внешней стороны от кольцевой зоны контакта, показывает, что из-за взаимного разворота фланцев максимальные контактные давления будут иметь место на внешней линии площадки контакта. Действие эксплуатационной нагрузки, в частности внутреннего давления или изменения температуры, может привести к снижению контактных давлений на внутренней части площадки контакта и к частичному раскрытию стыка. Учет раскрытия стыка оказывает большое влияние на распределение контактных перемещений и напряжений по сравнению с фланцевыми соединениями с узкими площадками контакта, рассмотренными выше. Определение действительного распределения контактных давлений и смятий важно также потому, что оно влияет на усилия сжатия уплотнительных элементов, расположенных в пределах зоны контакта флащев, т.е. на плотность фланцевого соединения главного разъема. [c.140]

Коррозионная выносливость более крупных образцов с насадками практически не зависит от марки стали и ее статической прочности. Исследования образцов из стали 35 с насадками из нормализованной стали 45, латуни Л62, фторопласта Т4, а также с резиновыми сальниками показали [121, с. 7-10], что при всех этих насадках имеет место дополнительное снижение коррозионной выносливости образцов из стали 35. Так наличие фторопластовой втулки и резинового сальника снижает условный предел коррозионной выносливости соответственно с 95 МПа (без насадки) до 60 и 50 МПа, что примерно соответствует значению условного предела коррозионной выносливости образцов во стальными и латунными насадками. Отмечено, что на коррозионную усталость деталей с насадками влияют три фактора концентрация напряжений, циклическое трение в сопряжении вал-втулка и щелевая коррозия. В связи с тем, что влияние концентрации напряжений на уменьшение коррозионной выносливости с увеличением диаметра образца уменьшается,.а также учитывая, что существенное снижение коррозионной выносливости может иметь место и при наличии насадок из мягких материалов, не вызывающих больших контактных давлений, сделан вывод, что при испытании образцов с насадками в коррозионной среде фактор концентрации напряжений не играет решающей роли, определяющими являются циклическое трение и щелевая коррозия. Повышение коррозионной выносливости стальных образцов с увеличением их диаметра связано с влиянием относительного разупрочнения поверхности образца под действием коррозионной среды. Чем меньше диаметр образца, тем при всех прочих равных условиях сильнее влияние разупрочнения. Это положение еще в большей степени характерно для образцов с насаженными втулками, когда процессы разупрочнения усиливаются циклическим трением и щелевой коррозией. [c.145]

Возможности роликовой машины трения позволяют довольно полно изучить влияние различных контактных параметров (контактного давления), скоростей качения, вязкости и сорта смазок, физико-механических свойств контактирующих материалов) на сопротивление качению испытуемых роликов. Независимый привод испытуемых роликов и применение тензометрирования позволили отделить потерн в приводных узлах установки и получить момент сопротивленпя качению [5]. [c.207]

В статье описываются методика и результаты определения давлений в опорно-поворотных устройствах экскаваторов на моделях малых размеров, выполненных из материала с низким модулем упругости. УказаннаяГ методика позволяет получить эпюры распределения давлений применительно к конкретным конструкциям, т. е. с учетом большинства действующих факторов. Для выполнения условий подобия при испытании модели опорно-поворотного устройства не вводится никаких дополнительных ограничений. Они остаются теми же, что и при испытаниях на моделях обычных статически неопределимых конструкций. Это становится понятным при условии, что распределение давлений зависит от жесткости нижней рамы и поворотной платформы и не зависит от контактной деформации тел качения и опорных кругов. Специальная расчетная оценка прогибов нижней рамы и поворотной платформы, а также индикаторные замеры на модели показывают, что при имеющихся соотношениях размеров в карьерных экскаваторах типа ЭКГ-4 влияние контактных деформаций может не учитываться. В дальнейшем при экспериментальном определении удельных давлений это было [c.136]

Изучению в первую очередь была подвергнута операция осадки, встречающаяся в том или ином виде во всех процессах ковки и объемной штамповки. Экспериментально было установлено, что вибрационная обработка способствует более равномерному распределению деформации и уменьшению поэтому макроскопической локализации деформации. Этот существенный результат позволил рекомендовать вибрационную обработку давлением для малопластичных труднодефор-мируемых материалов (стали, специальных сплавов), которые получили широкое распространение во многих областях. Особенно благоприятно применение вибрационной обработки давлением для технологических процессов формоизменения, где существенно сказывается вредное влияние контактного трения. При этом было установлено, что наиболее эффективным является вибрационный режим, обспечивающий отрыв контактных поверхностей инструмента и обрабатываемой заготовки в течение каждого импульса нагрузки. [c.42]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...