Модели плоские

Для конечной толщины пластины эти напряжения могут быть распределены при указанном нагружении не совсем равномерно (рис. 4.1, а) и во внутренних точках пластины могут возникать небольшие напряжения а , х х, В этом случае модель плоского напряженного состояния, распространенная на всю толщину б, является приближенной, а получаемые напряжения будут некоторыми усредненными по отношению к действительным. Иногда указан- [c.70]

Математическую модель плоских струйных течений проиллюстрируем на двух типовых задачах. [c.250]

Вихревая модель плоской несущей поверхности представляет собой совокупность множества дискретных вихревых систем, каждая из которых представляет собой нестационарный подковообразный (прямой или косой) вихрь. Такой вихрь размещается в элементарной ячейке поверхности, расположенной на пересечении разграничивающих линий, идущих вдоль размаха крыла, с прямыми, параллельными корневой (центральной) хорде (сечениями крыла). Рассмотрите методы деления полосы (сечения) на ячейки, а также размещения в них дискретных нестационарных вихрей и контрольных точек, для которых определяются граничные условия. [c.249]

Получающаяся вихревая модель плоского схематизированного летательного аппарата показана на рис. 2.6.1. Если базовая плоскость имеет криволинейные кромки, то приближенно они заменяются контуром, составленным из отрезков прямых. Таким образом, в наиболее общем случае контур базовой плоскости будет иметь изломы. [c.220]

Рис. 2.6.1. Вихревая модель плоской конфигурации летательного аппарата

Итак, стенка дислокаций может служить моделью плоской границы, разделяющей области кристалла, повернутые одна относительно другой на [c.478]

Таблица формируется по размерам и геометрическим условиям, содержащимся в математической модели плоской детали. Параметры элемента вычисляются после того, как вычислены аналогичные параметры элементов п , используемых в качестве его размерных баз. Элементами и могут служить дуги контуров плоской детали или вспомогательные прямые линии, например оси симметрии детали. [c.91]

Модель плоского канала для расчета профиля скорости при сравнительно высокочастотных колебаниях достаточно хорошо описывает течение и в цилиндрическом канале, поскольку, как и в случае ламинарного режима течения, профиль колебательной составляющей скорости в основном претерпевает изменения вблизи стенки, тогда как ядро потока ведет себя подобно жесткому стержню . Следовательно, вне пограничного слоя (в ядре потока) градиент давления уравновешивается инерционными силами и его амплитуда колебания при гармонических возмущениях [c.198]

Уравнения теплопереноса в пористом теле теплообменника. В [34] предложена гомогенная модель плоского пластинчатого теплообменника, имитирующего кожухотрубный аппарат [c.193]

Методы математического моделирования с использованием вычислительной техники открывают широкие возможности при исследовании динамики механизмов. В частности, построение адекватной математической модели плоских механизмов с последующим решением полученных уравнений движения на ЭЦВМ позволяет провести детальное исследование дополнительного движения, вызванного наличием зазоров в кинематических парах механизмов [1, 2]. [c.123]

Описание касательной составляющей ударного взаимодействия. Простейшие гипотезы. Для модели плоской частицы соответствующую точность дают гипотезы [c.66]

Модель плоских слоев. Согласно этой модели сыпучая среда разделена горизонтальными плоскостями на бесконечное число элементарных слоев, равных по массе, отнесенной к единице площади лотка. Коэффициент сопротивления сдвигу / двух смежных слоев изменяется как монотонно возрастающая функция силы тяжести, лежащей выше части сыпучего тела Обычно эгу зависимость принимают линейной f — fn+ kQ, где Q — сила тяжести слоя, лежащего выше рассматриваемого k, /о — коэффициенты. [c.95]

Эксперименты с моделями плоских квадратных элементов обшивки показывают что при испытаниях в сверхзвуковой трубе задолго до того, как пластина войдет в интенсивный автоколебательный режим, происходит изменение спектра собственных частот. В результате основная собственная частота пластины к мо-менту возникновения автоколебаний возрастает примерно в 1,6 раза по сравнению с частотой в неподвижном воздухе. При этом изменяются также формы поперечных движений, профиль которых теряет симметрию, свойственную свободным колебаниям, а его вершина непосредственно перед наступлением флаттера смещается к задней кромке пластины. [c.200]

Аналогичные экспериментальные работы были выполнены и для прямоугольных пластин. Ряд работ относится к существенно анизотропным материалам [145, 244]. Очень удобными для постановки экспериментов в этой области являются пьезокерамические материалы [39, 245]. В случае поляризации по толщине в рамках модели плоского напряженного состояния анизотропия таких материалов не проявляется. [c.185]

Однако, к сожалению, решения ограничены двумерными моделями плоского напряженного и плоского деформированного со- [c.89]

Рассмотренные примеры охватывают все виды математических моделей (плоские, осесимметричные и пространственные). Они были выполнены по заказу промышленных предприятий или проектных организаций. [c.182]

Для модели плоского конденсатора, диэлектрик которого состоит из двух сплошных диэлектриков, имеющих различные Вг, обозначая относительные диэлектрические проницаемости компонентов 8 1 и Вгг и их объемные концентрации 1/1 и у2 (очевидно, что f/i-1-г/г = 1), имеем [c.29]

Решения динамических задач, качественно отличающихся от анализа систем в статической постановке, были получены в работах А.М. Михайлова [113]М.В. Степаненко [177, 178], A.A. Ермака [44,45]. Обобщенная модель плоского слоя композита, состоящего из волокон, работающих на рас- [c.95]

Теория газорегулируемых тепловых труб, изложенная в предыдущем разделе, основана на модели плоского фронта, т. е. на существовании четкой границы раздела между активной и неактивной зонами конденсатора. Действительный фронт зависит от диффузии на границе раздела газ — пар и осевой передачи тепла по стенке трубы. На рис. 5.8 показан типичный результат диффузии иа температурное распределение по стенке трубы вдоль конденсатора. [c.120]

Активная длина конденсатора, подсчитанная по модели плоского фронта, равна 0,0762 м при тепловой нагрузке 146 Вт, температура, теплового стока 294 К, граничный коэффициент теплоотдачи в зоне конденсации равен 114 Вт/(м К). Определить распределение температуры вдоль стенки конденсатора.- [c.122]

На рис. 5.10 показана зависимость вычисленной по этим уравнениям температуры Тр как функции от х для модели плоского фронта. [c.123]

Электрические модели плоского поля, сплошные или сеточные (из омических или реактивных сопротивлений), без источников или с источниками внутри поля [c.255]

Фиг. IV. 5. Модель плоской рамы с элементами, работающими на изгиб и жестко соединенными в узлах

Для модели плоского скопления -дислокаций Зеге-ром предложена формула для определения тщ [c.196]

Формулы (15.7) и (15.8) получены на основе расчета двухмерного поля скорости ш = хю г, х) и температуры 1 = 1 г, х) в трубе (г — радиальная координата, 0 г /2). Поэтому при Рг=1 имеем 1нф1нл, хотя теория пограничного слоя дает в этом случае б = бг и следует ожидать, что заполнение трубы динамическим и тепловым пограничными слоями произойдет при одном и том же значении х. По формулам (15.7) и (15.8) это происходит при Ргл 1,18. Расхождение показывает, что трактовка процессов на начальном участке трубы с позиций модели плоского пограничного слоя является приближенной. [c.378]

Следующий рисунок (8, в) относится к случаю настолько сильной специфической адсорбции противоионов, что 1131-потенциал становится по знаку противоположным знаку полного падения потенциала ф. Такое изменение знака згпотен-циала, естественно, приводит к тому, что разность ф—il3i цо абсолютному значению становится больше, чем ф-потенциал. В случае же, представленном на рис. 8, б, реализуется распределение ионов у поверхности электрода, отвечающее модели плоского конденсатора, когда полное падение потенциала совершается в пределах гельмгольцевской плоскости. [c.21]

В процедуре пересчитываются коэффициентыТуравнений поверхностей и координаты вершин объекта. Коэффициенты плоских граничных кривых инвариантны к преобразованиям координат, так как согласно принятой форме представления кусочноаналитической модели плоские кривые задаются в автономных [c.88]

Распределение касательных напряжений в поперечном сечении при поперечном изгибе и кручении и сумм главных напряжений в плоской задаче. Решение дифференциальных уравнений Лапласа и Пуассона, соответствующих этим задачам, производится на сплоишых или сеточных (из омических сопротив = Рний) электрических моделях плоского поля [c.603]

Для создания в модели условий плоской деформации необходимо, чтобы в модели отсутствовали поперечные деформации. Это достигается применением боковых стекол достаточной толш ины, исключаюш,их деформацию в направлении просвечивания, и хорошей смазкой, чтобы силы трения о стенки модели были ничтожно малы. Для получения в модели плоского напряженного состояния необходимо между стек.11ами и моделью в рамке оставлять зазор, обеспечиваюш,ий поперечные деформации. [c.91]

Аналогичные явления имеют место ка аноде Т. р. Электроны, выходящие из плазмы ПС, ускоряются на скачке потенциала АС и также, как и вблизи катода, производят ионизацию газа. Однако здесь ионизация не столь сильна, но она необходима, т. к. эмиссия ионов с холодного анода отсутствует,- В стационарном Т. р. закон нормальной плотности тока проявляется в покоящс.мся газе, при отсутствии потока газа. Гидродинамич, модель плоского анодного слоя, учитывающая кинетич. эффекты, объясняет законы подобия зависят только от рода газа. Неустойчивость плоского АС имеет теоретич, объяснение в рамках тидродинамич. ур-ний, в этом приближении структура стационарного анодного пятна определяется диффузией электронов. [c.117]

ИССЛЕДОВАНИЕ ТЕПЛОСЪЕМА ЖИДКОМЕТАЛЛИЧЕСКИМ ТЕПЛОНОСИТЕЛЕМ НА МОДЕЛЯХ ПЛОСКИХ ТЕПЛОВЫДЕЛЯЮЩИХ ЭЛЕМЕНТОВ [c.597]

При вибротранспортировании удар не является центральным. Во время удара действующий на тело импульс имеет как нормальную составляющую S,g, так и касательную составляющую (рис. 2, а). Вследствие того, что центр тяжести О не совпадает с точкой приложения импульса S, тело получает и вращательное движение. Плоское тело после полета встречается с лотком в точке А. Если тело небольшой высоты (h< a), то в момент начала контакта с лотком нормальная составляющая импульса Sy вызывает момент относительно центра тяжести тела больший, чем момент сил инерции (рис. 2, б), и поэтому тело соприкасается с лотком в точке В (рис. 2, в). Последовательные микроудары приводят к тому, что тело в конце удара имеет положение, показанное на рис. 2, а. Это позволяет описать движение тела моделью плоской частицы . Но в этом случае смысл коэффициента R уже более обоб- [c.64]

В отличие от модели плоской частицы в методике расчета параметров движения деталей по угловому лотку появ.чяется вгорая поверхность трения и кроме поступательного движения большое значение имеет й вращательное. [c.72]

Модель плоских слоев помогает ответить на вопрос, в каких слоях происходит послойное движение, определить среднюю скорость безотрывного вибротранспортирования, давление между слоями. Модель широко применяют при расчете процессов сепарирования на плоских ситах [7, 8]. Хорошо объясняется и тот факт, что с увеличением интенсивности колебаний логка про- Рнс. зо. Модель скальзывать начинают верхние слои. Чем интенсивнее колеба- учитывающая аэ-ния, тем толще верхний слой, который проскальзывает. родинамические [c.95]

Возникновение расслоений в вершине поперечной трещины приводит к снижению уровня нормальных напряжений в ее вершине и их перераспределению (рис. 8.9). При этом на линии продолжения трещины также действуют касательные напряжения. Таким образом, в отличие от трещины нормального отрыва, напряженное состояние в вершине расслоения определяется моделью плоского комбинированного нагружения — норм шьного отрыва и поперечного сдвига, характеризуемых соответственно коэффициентами интенсивности напряжений К] и К.] , которые, в свою очередь, зависят от размеров основной трещины и расслоения. [c.242]

Решая линеаризованную систему методом итераций, включим в итерационный цикл процедуру численного интегрирования уравнения теплопроводности, преобразованного к переменным ф, а ) при Соответствующих начальных И граничных условиях. В остальном алгоритм мало отличается от описанного выше г/лгоритма моделей плоских течений, в том числе нестационарных. [c.322]

Ширина головок образца может быть различной, в зависимости от разных обстоятельств. Модель плоского образца с средней частью шириной 3,8 см была изготовлена в масштабе три десятых натуральной величины из материала толщиной 0,460 см точные размеры этого образца даны на фиг. 7. 051 А, где изображены и изоклины. Эти экспериментальные кривыр сразу же указывают, что в пределах расчетной длины существует сложное напряженное состояние, так как нулевые изоклины заходят на 0,127 см в расчетную длину следствием этого должно быть некоторое нарушение параллельности в направлениях главных нормальных напряжений, внутри этой части расчетной длины, чего однако почти незаметно на фиг. 7,051 В. [c.492]

Напряжения в болте вблизи головки могут быть изучаемы подобным же образом на модели плоского сечения несмотря на все указанные выше недостатки такого метода изучения, он все-таки позволяет несколько измерить величину напряжений, в особенности в месте сопряжения болта с головкой. В данном случае модель болта имела 1,905 см ширины и 0,25 см толщины она заканчивалась головкой шириною в 4,128 см и высотой 1,588 см углы сопряжения с болтом были закруглены радиусом 0,079 см. Линии главных напряжений, полученные при нагрузке, показаны на фиг. 8.124. В модели наблюдались очень высокие напряжения в месте изменения сечения и вблизи от него о,анако равномерность распределения напряжений почти полностью восстанавливалась на расстоянии 1,905 см от головки, то есть на расстоянии, равном диаметру болта. Для точек поперечного сечения, проходящего через центры галтелей, соединяющих тело болта с головкой, были определены экспериментально значения P Q,P и Q они показаны на фиг. 8.125 по величинам. [c.569]

Отметим, что существуют определенные особенности постановки задач о плоском напряженном состоянии при больших деформациях. Связаны они с тем, что при плоском напряженном состоянии толщина пластины меняется в общем случае неравномерно в результате деформации, поэтому нормаль к основанию пластины отклоняется от направления нормали к средней плоскости пластины даже в случае, если первоначально пластина была равномерной по толщине. При оценке того, насколько точно модель плоского напряженного состояния отражает напряженно-деформированное состояние тонких пластин при больших деформациях, может быть применен, например, следующий подход. Рассмотрим на средней плоскости пластины окрестность некоторой точки, такую, что радиус этой окрестности соизмерим с толщиной пластины. Если в пределах этой окрестности относительное изменение толщины пластины мало, то отклонением нормали к основанию пластины можно пренебречь и считать, что сгзз = О [58]. Если же в пределах указанной окрестности относительное изменение толщины пластины достаточно велико, то отклонение нормали к основаниям пластины приведет к значительному отклонению от нуля этой компоненты тензора напряжений. Например, учет этого будет существенным, если минимальный радиус кривизны концентратора напряжений соизмерим по порядку величин с толщиной пластины и деформации конечны. Это обстоятельство может быть важно при решении конкретных задач для узких щелей, и в особенности для трещин. [c.22]

Следовательно, решением этой задачи являются общая длина конденсатора 0,238 м количество аргона 5,96X10 кг температура резервуара при 300 Вт 500 К температура резервуара при 200 Вт 713 К. Эти условия следует учитывать, чтобы поддерживать стенку испарителя трубы при температуре 1000 К, в то время как тепловая нагрузка изменяется от 300 до 200 Вт. Весь предыдущий анализ был основан на модели плоского фронта пар — газ. Влияние диффузии пара и газа и осевой теплопроводности на работу газорегулируемых труб обсуждается в следующем разделе. [c.120]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...