Материалы дисков

Накопители на сменных магнитных дисках (НМД) предназначены для использования в качестве устройств внешней памяти с прямым доступом. Информация записывается по концентрическим окружностям на поверхности дисков, покрытых ферромагнитным материалом. Диски собираются в пакеты. Операции обмена данными производятся для всех дисков пакета одновременно, что уменьшает время обмена [35]. Имеются пакеты дисков емкостью от 29 до 200 Мбайт. Последние предназначены для работы в составе высокопроизводительных моделей ЕС ЕВМ, разрабатываются и более емкие НМД. Скорость обмена информацией для НМД составляет 30—100 Кбайт/с. Среднее время доступа к информации равно 40-90 мс. По этому важному показателю НМД имеют значительное преимущество перед НМЛ, поскольку время доступа к нужному месту памяти определяется лишь временем подвода головок чтения - записи, которые могут перемещаться над поверхностями дисков к нужному месту. [c.28]

Зазор между смежными дисками обычно составляет А = = 0,21 мм. В зависимости от материалов дисков количество ведущих дисков рекомендуется принимать не более 10. Толщина стальных дисков обычно составляет 1,5—2,5 мм при работе в масле и 2,5—5 мм при сухом трении. [c.436]

Разрушения дисков в районе первого и второго пиков наработки в эксплуатации происходят в результате роста трещины по межфазовым границам путем формирования фасеточного рельефа, что отражает чувствительность материала дисков к условиям их нагружения (как правило, трапецеидальная форма цикла). Трещина распространяется по границам фаз материала в течение его выдержки под нагрузкой, реализуемой в полете на длительных стационарных режимах работы двигателя. Такая ситуация связана с наличием остаточных напряжений в материале диска в процессе его изготовления по межфазовым границам или границам колоний пластинчатой структуры (см. главу 7). [c.465]

НК- 2у 1ст. КНД (0148)/(4912) (1068)/(372) Галтель перехода обода в полотно диска Повышенное содержание в материале диска AI Сочетание действия объемных остаточных напряжений и повышенной хрупкости материала [c.467]

Расчеты по формулам (9.14) и (9.15) показали, что длительность разрушения образца № 2 составляла около 2420 циклов, а образца № 3 — около 830 циклов. Полз енный результат свидетельствует о том, что наличие текстуры в материале диска приводит к снижению длительности роста трещины более чем в 2 раза в направлении реализованного эксплуатационного разрушения по сравнению с развитием трещины перпендикулярно текстуре. Поэтому в разрушенном в эксплуатации диске рост трещин и их быстрое зарождение были активизированы наличием текстуры материала и ее неблагоприятным расположением в плоскости, совпадающей с плоскостью действия максимального растягивающего напряжения. [c.515]

Желательно, чтобы скоба с цилиндром была смонтирована на уровне центра колеса на стороне, обратной направлению движения. При таком расположении цилиндров создается минимальная нагрузка на подшипники колеса, так как сила трения, действующая на скобу, будет противоположна нагрузке на ось от веса машины. Материалом дисков является [102] малоуглеродистая сталь с хромированной на толщину 0,05—0,08 мм поверхностью трения. Однако применение дисков из серого чугуна, при соответствующем подборе фрикционных качеств материала, также давало хорошие результаты. Ввиду высоких температур, имеющих место при трении, эксплуатацией было отмечено растрескивание 270 [c.270]

Наружная поверхность диска, как правило, выполняется цилиндрической (угол заострения 90°). Материалом дисков обычно является специальная сталь с пределом прочности около 120 лг/шж2 и твёрдостью по Шору 90—95. [c.982]

Прокладки из пробковых материалов изготовляются обычно вырубкой (высечкой в штампах). Формы прокладок, которые не удается получить простой вырубкой, приходится изготовлять с помощью механической обработки, включая распиловку, отрезку, зачистку, шлифование, расточку и сверление. Некоторые фирмы разработали специальное оборудование для производства из пробковых материалов дисков, лент, труб, прутков брусков и даже бесконечных лент (рулонов), но все это выпускается для специальных целей, а не для изготовления прокладок. [c.237]

Вследствие вибрации в материале диска проявляется явление усталости металла, ведущее к появлению трещины усталости. Как обычно, трещины возникают в местах концентрации напряжений разгрузочных отверстиях, галтелях, царапинах и рисках. [c.490]

Механические свойства материалов дисков приведены в табл. 6. [c.337]

Средние значения плотности р, модуля упругости Е и коэффициента линейного расширения а для материалов дисков [c.337]

На фиг. 75, а показано армирование бортовыми втулками. В отверстия диска с двух сторон запрессовываются две втулки с буртами, суммарная длина которых меньше толщины диска. При затяжке гайки болта диск может быть сжат не больше, чем на величину зазора между торцами втулок, что ограничивает величину удельного давления в материале диска, вызываемого затяжкой болта. [c.120]

Исходными данными для расчета являлись угловая скорость вращения диска Q = 3,14 рад/с, центробежная сила пера лопатки с бандажом, равная 13 880 Н, число лопаток на венце диска, равное 165. Модули упругости, коэффициенты Пуассона, плотности материалов диска и лопатки соответственно составляли д = 2, 18 х X 10 МПа = 2, 23 10 " МПа v = 0,3 = 0,3 Рд = 0,782 х X 10 кг/м Рл = 0,775 10 кг/м . В качестве граничных условий на стороне г = 0,4075 м принимались значения ы, = 0,312 10 м Огг = О, полученные из предварительного расчета конструкции. [c.185]

ГОСТИ, коэффициенты Пуассона, плотности материалов диска и лопатки принимались одинаковыми = 2,16 10 МПа v = 0,3 р = 0,8 W кг/м . Граничными условиями задачи являлись следующие соотношения на оси симметрии z = О ы = О, = 0 на стороне г = 0,889 м (полученные из предварительного расчета диска) и, => = 0,688 10 м = 0. [c.188]

Для посадки на вал диски имеют утолщения в центральной части (ступица) и на периферии для крепления рабочих лопаток. Основным напряжением, испытываемым материалом диска, является напряжение растяжения под действием центробежных сил. Материалом диска служит углеродистая или легированная сталь, а в тяжелых условиях работы хромоникельмолибденовая сталь. [c.381]

Замки в турбинах работают в сложных силовых и температурных условиях. Центробежные силы и изгибающие моменты от центробежных и газовых сил вызывают достаточно высокие осевые номинальные напряжения во впадине первого зубца 10 15 кгс/мм ). При этих напряжениях и достаточно высоких температурах (до 700° С) уже в начальный момент времени в зонах концентрации напряжений появляются упруго-пластические, а затем и деформации ползучести материалов дисков и лопаток. Разрушение соединений происходит в зонах концентрации напряжений и деформаций. [c.562]

Ротационная правка (рис. 6.33) предусматривает приложение усилий к рабочей части диска, ограниченной поверхностью фрикционных накладок, с одновременным возбуждением бегущей волны деформации в промежуточной зоне между ступицей и накладками. Бегущую волну деформации создают при перемещении оси ступицы диска О—О по образующей конуса с одновременным изменением углового отклонения а от максимального значения, при котором в материале диска возникают напряжения выше [c.339]

Важным этапом на пути решения этой проблемы является теория Герца [3 контактного взаимодействия упругих тел с плавно изменяющейся кривизной поверхностей в месте контакта при нормальном сжатии. Трение в зоне контакта предполагается пренебрежимо малым. При наличии тангенциальных сил и учете трения в зоне контакта существенно меняется картина контактного взаимодействия упругих тел. Хотя для тел с одинаковыми упругими свойствами распределение нормальных контактных напряжений строго следует теории Герца, а для тел из разнородных материалов по-видимому мало отличается от эпюры Герца, наличие касательных напряжений приводит к разделению области контакта на зону сцепления и зону проскальзывания. Это явление впервые установил О. Рейнольдс [4], обнаружив экспериментально зоны проскальзывания у точек входа и выхода материала из области контакта при несвободном перекатывании цилиндра из алюминия по резиновому основанию. Теоретическое обоснование открытого О. Рейнольдсом явления частичного проскальзывания в области контакта содержится в статьях Ф. Картера [5] и Г. Фромма [6]. Причем в работе Г. Фромма дано завершенное решение задачи о несвободном равномерном вращении двух идентичных дисков. По всей видимости, им впервые введена в рассмотрение так называемая защемленная деформация и постулируется утверждение, что в точке входа материалов дисков в область контакта проскальзывание отсутствует. Ниже конспективно изложены результаты работы Г. Фромма. [c.619]

В отличие от работы Г. Фромма [6], мы не будем предполагать с самого начала, что угловая скорость ведомого диска ои < Шо, а примем его гипотезы о наличии зоны проскальзывания только у точки выхода материалов дисков из области контакта х — а) и наличии защемленной окружной деформации о при подходе к точке х = —а — О (ео > О для верхнего диска и —Ео для ведущего диска). Важным обстоятельством, упрощающим построение точного решения задачи, является то, что возникшая при сжатии дисков площадка контакта [—а, а] не изменяет своей длины 2а в процессе перехода к несвободному равномерному вращению и остается симметричной относительно оси Оу. [c.620]

Автор конструкции или источник информации а Д К га X у а н 0) 2 сз К Ж Чё 3 и й я 3 а й-в ° зё Чя ч Материалы диска Подшипники диска [c.82]

Применение в тормозах масляного охлаждения существенно снижает температурный режим узла, способствует более равномерному нафеву его рабочих деталей, в конечном счете, увеличивает износостойкость пар фения при некотором снижении и в то же время стабилизации тормозного момента. В качестве фрикционных материалов в таких узлах обычно используются фрикционные полимерные материалы или фрикционные порошковые материалы на медной основе. Материалами дисков и барабанов являются различные марки сталей и чугунов. Из двух материалов пары трения ФПМ, работающий в масле в большей степени подвержен действию высоких температур. Его предел, определяемый температурой деструкции связующего, обычно не превышает 300 С. [c.290]

Отметим, что температуры в точках внутренней поверхности диска и наружной поверхности вала одинаковы. Различие в средних значениях коэффициентов линейного расширения для материалов диска и вала в этих точках невелико. Поэтому можно приближенно принять 6 2 Кроме [c.175]

Передающая способность фрикционных муфт зависит от нескольких факторов коэффициента трения материалов дисков, количества трущихся пар (количества ведущих и ведомых дисков), размеров дисков и усилия пружин, сжимающих диски. [c.39]

Широкое распространение имеет теория, выдвинутая Н. П. Петровым [76], в которой полагается, что помимо взаимодействия сил трения скольжения, возникающих дри упругих относительных смещениях частиц, на поверхности контакта диска и основания необходимо учесть неодинаковые деформации впереди и сзади движущегося диска, обусловленные наличием упругого последействия или относительных деформаций материалов диска и основания. [c.320]

Аналогичная ситуация с титановыми дисками и роторами компрессоров сложилась и в эксплуатации зарубежных ГТД [1-11]. Разрушения разных дисков на разных двигателях наблюдались на таких самолетах, как РС-10, В-727, В-747, В-757, Trident, L-1011, F-27 и др. [1-5]. Значительная часть случаев разрушений дисков или зарождения в них трещин связана с наличием в материале диска разного рода дефектов. Так, за период с 1975 по 1983 гг. было отмечено 122 случая разрушения или повреждения дисков роторов двигателей, связанных с дефектами материала, и в большей части на титановых дисках [6]. При этом нередко разрушение диска в полете заканчивалось катастрофой самолета. Так, например, катастрофа самолета D -10 произошла вследствие нелокализован-ного разрушения диска вентилятора двигдтеля [c.466]

Длинные шлицы ступицы диска Нет Действие в материале диска повышенных вибронапряжений [c.467]

От очага разрушения в материале диска развивалась поверхностная полуэллиптическая трещина в радиальном направлении (см. рис. 9.506 ). Развитие трещины от очага шло по механизму вязкого внутризеренного разрушения материала с формированием на изломе преимущественно бороздчатого рельефа. Начальный шаг усталостных бороздок, пересчитанный из плотности бороздок, составлял 0,15-0,3 мкм. Шаг бороздок в панравле-нии развития трещины закономерно возрастал и при критической длине трещины около 12 мм в глубину достиг 5 мкм (рис. 9.51). Отмеченные параметры излома диска указывают на разрушение материала в области МЦУ. [c.529]

При эксплуатации первой партии рассматриваемых колес были случаи отламывания выходных концов лопаток на длину 20—25 мм, причем излом носил усталостный характер. Имелись случаи выламывания периферийных частей рабочего диска, расположенных между лопатками. В этих случаях граница разрушения диска проходила главным образом по местам приварки его к лопаткам и лишь на незначительных участках — по основному материалу диска. [c.135]

Количество капель жидкости, взаимодействующих с передней стороной диска, определялось с помощью найденного экспериментально [4,33] коэффициента, учитывающего долю всех капель, производимых форсункой, попадающих на диск. При этом предполагалось, что каждая капля попадает на диск и взаимодействует с ним один раз взаимодействие капель жидкости с обратной стороной диска отсутствует. Диаметр капель определялся по размерам солевого следа высохших каиель, в которые предварительно добавляли сульфат никеля. Размер капель 50—70 fx. Скорость капель вычислялась с помощью киносъемки и менялась в интервале 4,6— 6 м/с. Расход пара 4,8-10 кг/с, расход жидкости 0,4-10 2,0-10" м /с. Эксперименты провели с разными материалами дисков золото, платина, нержавеющая сталь п медь. Результаты эксперимента представлены в виде отношения [c.156]

Изоклинические линии и линии главных напряжений для диска с двенадцатью прямоугольными выступами показаны на фиг. 4.251а и Ь. Линии главных напряжений представляют собой сеть ортогональных спиралей, отличающихся от тех, которые получаются в бесконечной пластинке, поскольку здесь имеет место заметное угловое перемещение по направлению действия пары. Это заметно и во внешней пластинке, где спиральные линии главных напряжений имеют искажения в местах нарушения непрерывности материала. Выступы внутреннего диска испытывают наибольшие напряжения в местах соединения их с основным материалом диска, как показано на фиг. 4.252. На этом чертеже изображено распределение напряжений в точках на поверхности соприкасания зубца с внешним диском при скручивающем моменте, равном 119,9 кг.см, приложенным к наружному диску. Можно отметить значительные местные напряжения у нижнего закругления зубца. Давление по соприкасающимся поверхностям сравнительно мало, за исключением места у концов зуба. [c.313]

В дальнейшем Е. Г. Глухаревым [43] расчет был дополнен учетом температурных напряжений, связанных с разностью коэффициентов линейного расширения материалов диска и лопасток. В этой работе дано аналитическое исследование распределения усилий между зубцами и податливости зубцов в условиях шругой деформации. При этом использовалась аналогия с расчетом резьбовых соединений [И, 19]. [c.98]

Механические свойства материалов диска (сталь 15Х2ВНМФ) и хвостовика (сталь ХН65ВМТЮ) сведены в табл. 12. Плотность обоих материалов принималась равной р = 0,8 10 кг/м ,, а еп = 0,1- [c.192]

Для уменьшения потерь тепла, а также для нагрева деталей ротора, направляющие трубки с матрицами монтируются в роторе (фиг. 172) на отдельном диске, который снабжен кольцевым кожухом, заполненным теплоизоляционным материалом. Диск с направляющими отверстиями для подавателей, для уменьшения его нагрева, не соприкасается с приемным диском ротора и снабжен кольцевыми выемками, через которые циркулирует вода, чем устраняется нагрев барабана и ползунов. Муфель выполняют разборным и легко демонтируемым с целью замены нагревательных матриц и элементов. В таком ротореустраняетея значительная часть тепловых потерь, что позволяет получить к. п. д., близкий к. п. д. печей для массового нагрева заготовок. Потери тепла почти полностью устраняются тем, что заготовки вводятся и выводятся в вертикальном направлении, благодаря чему рабочее пространство муфеля открыто только снизу, и циркуляции воздуха в нем не происходит. Вследствие наличия восходящих потоков воздуха внутри кольцевого рабочего пространства, прямая теплопередача из зоны нагрева, расположенной в его верхней части, через открытую нижнюю полость сводится к минимуму при весьма небольшой высоте кольцевого пространства. Измерения, проведенные в [c.211]

Скорость истечения пара зависит от располагаемого теплопаде-ния. При применении пара высоких параметров скорости истечения пара очень велики, следовательно, должны быть очень велики и окружные скорости вращения дисков турбины. При этом в материале диска возникают большие напряжения, связанные с возникновением больших центробежных сил. [c.245]

Сочета)1ие материалов дисков фрикционных муфт приводится в табл. 63. [c.439]

Довольно широкое применение имеет фрикционная многодисковая муфта, показанная на рис. 19.14. Она состоит из двух неподвижных полумуфт I и 9, нескольких наружных 3 и внутренних 4 дисков, двух упорных колец 2 и 5, между которыми находятся диски, упорных гаек 6, рычажного механизма включения муфты 7 и подвижной втулки включения 8, управляемой с помощью отводки. Наружные диски 3 соединяются с полумуфтой 1, а внутренние 4 — с полумуфтой 9 посредством подвижного шлицевого соединения. При включении муфты все диски зажимаются между упорными кольцами, одно из которых упирается в гайку, а другое — в рычажки механизма включения в результате образования между дисками сил трения происходит сцепление полумуфт и соединяемых муфтой валов. В разомкнутой муфте между дисками образуются зазоры. С помощью упорных гаек осуществляется регулировка требуемого расстояния между упорными кольцами. В зависимости от материала дисков фрикционные муфты работают либо со смазкой маслом, либо всухую. Смазка дисков уменьшает их износ и улучшает расцепляемость. Муфта (рис. 19.14) работает со смазкой. Сочетание материалов дисков фрикционных муфт приведено в табл. 19.1. Для увеличения трения между сцепляющимися дисками полумуфт диски одной из них (обычно наружные) покрывают фрикционными на- [c.336]

Рекомевдуемые материалы дисков и виды термической обработки для действующего парка пил [c.801]

Более точный подход к изучению проблемы, в частности вывод интегрального уравнения задачи, может быть проведен на основе результатов работы [84]. Если плоские фигуры, лежащие в сеченнн упомянутых выше неодинаковых по размерам, форме и материалу дисков, ограничены заданными кривыми y =f (x) (k=l, 2) и начальное касание первого порядка осуществляется в точке, являющейся общим началом систем отсчета, связанных с фигурами, то (0) =/ (0) =0. С точностью до-величин второго порядка малости выводим в области контакта (—а, а) [c.318]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...