Метод ортогональных направлений

Прямые методы покоординатного поиска непригодны для решения задачи Д, за исключением частного случая, когда ограничения заданы в виде гиперплоскостей, ортогональных координатным осям (рис. П.6, г). Наоборот, прямые методы случайных направлений легко адаптируются к появлению ограничений на пути движения. Например, при выборе случайных направлений с помощью гиперсфер или направляющих косинусов достаточно дополнительно учесть линеаризацию поверхности ограничений (рис, П.6, d). При использовании многогранников для выбора случайных направлений вершины, принадлежащие недопустимой области, отбрасывают. Поэтому при решении задачи Д вместо симплексов применяют комплексы с числом вершин, значительна превышающим размерность-пространства поиска. Тогда, отбрасывая ряд вершин, удается сохранить многогранник достаточной размерности для определения направления движения. На основе направляющих конусов и комплексов построен ряд эффективных алгоритмов адаптируемого направленного поиска [80]. [c.251]

Плоскость, параллельно которой проводится укладка слоев в системе осей 123, ортогональна направлению 3. Ниже приведено обобщение этого метода на любой на трех случаев выбора плоскости слоев I/, ортогональной направлению к (1, /, к 1, 2, 3). Относительные толщины слоев принимают по (5.1), а их коэффициенты армирования — но (5.2). Окончательная запись выражений для модулей сдвига в выбранной плоскости армирования материала и перпендикулярно ей имеет следующий вид [c.122]

ВДОЛЬ ttt взаимно Ортогональных направлений. Алгоритм метода отроится следующим образом. Пусть [c.59]

Анизотропные материалы требуют особого анализа. Частоту собственных колебаний надо рассчитывать аналитическими методами с учетом анизотропии. Для расчета частоты и напряжений в материале, модули упругости которого различны по трем ортогональным направлениям, можно постоянно использовать коды конечных элементов. [c.80]

Предлагаемый приближенный метод расчета слоистых оболочек использовался при исследовании трехслойных пластин и оболочек и показал удовлетворительное соответствие с результатами экспериментов. Кроме обычных упругих характеристик слоистой оболочки, появляются две новые К , К , которые определяют связь перерезывающих усилий с межслоевыми сдвигами срединной поверхности и характеризуют сопротивление слоистой оболочки таким сдвигам в двух взаимно ортогональных направлениях. Жесткостные параметры слоистой оболочки К , определяются экспериментально при испытаниях на поперечный изгиб слоистых полос и, следовательно, несколько компенсируют по- [c.4]

Методы и алгоритмы автоматизированного проектирования многослойных печатных плат. Основные особенности задач размещения и трассировки многослойных печатных плат следующие 1) на многослойных платах в основном реализуются цифровые ТЭЗ (ячейки) заданных типоразмеров на микросхемах 2) микросхемы могут устанавливаться по обеим сторонам платы 3) многослойные платы обеспечивают высокую плотность связей при высоком быстродействии элементов, что приводит к необходимости учета влияния линий связи на работу элементов схемы ТЭЗ (волнового и омического сопротивления линий связи, погонных емкостей и индуктивностей связей, взаимосвязи соседних трасс и др.) 4) увеличение количества слоев в многослойной плате может обеспечить полную автоматическую трассировку соединений, при этом количество слоев должно быть минимальным 5) трассы в соседних слоях прокладываются во взаимно ортогональных направлениях. [c.189]

Рассматривают проецирование центральное (проецирующие лучи проходят через некоторую точку — центр проецирования) и параллельное (проецирующие лучи параллельны). Изображения предметов выполняются методом прямоугольного ортогонального) проецирования. Это частный случай параллельного проецирования, когда направление проецирования перпендикулярно к плоскости проекций (косоугольное проецирование применяют для некоторых видов аксонометрических проекций). [c.81]

Метод проекций. Ортогональная проекция силы на ось, подобно проекции любого вектора на ось, равна произведению модуля силы на косинус угла, образованного положительным направлением оси проекций и направлением проектируемой силы (рис. 1.19) [c.28]

Здесь уместно поставить вопрос о способах индикации круговой поляризации. Общий метод заключается в том, что круговую поляризацию излучения преобразуют в линейную, которая обнаруживается обычным способом — вращением поляроида, служащего анализатором. При линейной поляризации излучения, как известно, свет не пройдет через анализатор, если направление разрешенных колебаний в анализаторе ортогонально плоскости колебаний в исследуемом пучке света. [c.99]

После просвечивания в поляризованном свете на модель наносили хрупкое покрытие. После высыхания покрытия модель нагружали на том же приспособлении, что и при исследовании поляризационно-оптическим методом. В покрытии возникали трещины, идущие перпендикулярно главным напряжениям Oj. Так как направления главных напряжений ортогональны, то эти трещины представляли собой траектории главного напряжения Oj. Картины трещин в хрупком покрытии для 4 моделей показаны на фиг. 9.30 и для пятой модели — на фиг. 9.43. [c.259]

Это уравнение определяет основную процедуру вариационного метода Канторовича-Власова, являющегося развитием более общего метода Фурье разделения переменных применительно к уравнениям теории упругости. Для сведения дифференциального уравнения в частных производных к обыкновенному дифференциальному уравнению необходимо использовать разложение (7.2) и выполнить операции в (7.5), т.е. умножить обе части исходного дифференциального уравнения на выбранную функцию ХДх) и проинтегрировать в пределах характерного размера пластины (для прямоугольной пластины это ее ширина). Точное решение получается, когда ряд (7.2) не усекается, а из (7.5) следует бесконечная система линейных дифференциальных уравнений и расчетная схема имеет бесконечное число степеней свободы в двух направлениях. При этом весьма удобно использовать ортогональную систему функций X x). В этом случае будут равны нулю многие побочные коэффициенты системы линейных дифференциальных уравнений (7.5) и она существенно упростится, а при шарнирном опирании вообще распадается на отдельные уравнения. В расчетной практике весьма редко используют два и более членов ряда (7.2), ограничиваясь только первым приближением. Связано это с высокой точностью получаемых результатов, вследствие, как представляется, незначительного расхождения между приближенной схемой и реальным объектом. Формально это выражается в надлежащем выборе функции Х х). Чем точнее она описывает какой-либо параметр в направлении оси ОХ, тем меньше погрешность результата. [c.392]

Следуя методу Фурье разделения переменных [122], разложим функции напряжений и перемещений в направлении осей Ох, Оу в ряды по ортогональным системам функций [c.481]

Двупреломление (фотоупругость). В основе метода фотоупругости лежит физическое явление, называемое временным двупреломлением. Это явление заключается в том, что в каждой точке нагруженного фотоупругого образца линейно поляризованное световое колебание разлагается на два ортогонально поляризованных линейных колебания и V2 по направлениям главных напряжений и аг, составляющих углы а и а-ь90° с направлениями координатных осей Ох и Оу (рис. 23.5). [c.532]

В изделиях, полученных методом намотки, стеклопластик может иметь взаимно перпендикулярное, или неортогональное, расположение волокон, причем каждому элементарному объему можно приписать ортогональную симметрию механических свойств. Обычно три оси симметрии материала труб, изготовленных намоткой, совпадают с направлениями, параллельными образующей цилиндра, радиусу кругового сечения трубы и касательной к окружности сечения. [c.18]

Метод построения точных разверток поверхностей одинакового ската, предложенный М. Я. Громовым [162]. Под точной разверткой следует понимать такую развертку, при выполнении которой не сделаны допущения, искажающие форму и порядок образования развертываемой поверхности. Считается, что на ортогональном чертеже определены лежащая на торсе линия MN, угол наклона а прямолинейной образующей к плоскости ската Н и линия пересечения АВ поверхности с плоскостью ската Н. Линия АВ называется линией уровня. Она обладает тем свойством, что направление радиуса кривизны любой точки линии уровня будет совпадать с направлением проекции на плоскости ската прямолинейной образующей торса, проходящей через эту же точку линии АВ. Геометрическим местом центров радиусов кривизны линии уровня или ее эволютой является проекция pq ребра возврата на плоскость Н. [c.140]

Пошаговая инструкция. Использование метода направление-расстояние в сочетании с режимами ортогонального черчения и отслеживания опорных углов [c.94]

Ортогональный режим вычерчивания допускает перемещение графического курсора только в горизонтальном и вертикальном направлениях. Метод задания точек направление-расстояние позволяет легким движением курсора указать направление, а с клавиатуры ввести значение расстояния и таким образом задать положение очередной точки построения относительно предыдущей. [c.117]

Модификацией алгоритма покоординатного спуска является метод ортогональных направлений (метод Розен-брока), который основан на вращении системы координат в соответствии с изменением скорости убывания критерия оптимальности. При этом направление одной оси соответствует наиболее вероятному направлению скорейшего убывания на данной итерации критерия оптимальности, а остальные находятся из условия ортогональности. [c.284]

Метод ортогональных проекций является весьма распространенным, но его применение не всегда целесообразно, особенно при составлении чертежей пространственных форм, у которых одно измерение (в вертикальном направлении) очень мало по сравнению с измерениями в двух друг их направлениях (в горизонтальных). В этом случае наглядность и удобоизмеримость чертежа не удовлетворяют требованиям практики, а построение одной из проекций (фрот аль-ной) довольно сложно. [c.18]

Благодаря суммированию направлений в (П.21) Si. отклоняется от grad Ho(Zk) в сторону ортогональных направлений, что позволяет продолжать движение в овражных ситуациях (рис. П.4, б). Сопряженные методы отличаются в основном способом определения ун и для квадратичных целевых функршй заканчивают поиск за р шагов. В общем случае число шагов может быть больше. Используя понятия сопряженности, а также различные модификации и комбинации градиентных и квазиньютоновских методов, можно построить ряд эффективных алгоритмов поиска [59, 65, 76]. [c.246]

Другим, более трудоемким методом определения модулей сдвига является испытание на растяжение или сжатие образцов, вырезанных нз одной плоскости в двух ортогональных направлениях и под углом 45° к ним. Для э4ого на указанных образцах при заданных напряжениях измеряют продольные и поперечные деформации, исходя из которых определяют модули упругости и коэффициенты Пуассона. Модуль сдвига для материалов с общей анизотропией [c.45]

Варианты расчета упругих характеристик. Рассмотренные ранее приближенные методы расчета упругих характеристик слоя нетрудно распространить на вычисление констант трехмер-ноармированного композиционного материала. Реализацию этих методов можно представить в трех вариантах. Первый вариант но существу является модификацией метода усреднения, где расчет двухмериоармирован-ного в ортогональных направлениях волокнистого материала сводится к расчету однонаправленной структуры с более жесткой анизотропной матрицей. Естественно, что введение третьего ортогонального направления не вносит принципиальных трудностей в расчет констант материала. Основным преимуществом указанного подхода является простота вычисления, однако сведение части арматуры в модифицированное ортотропное связующее позволяет лишь с очень большой погрешностью учитывать кинематическую связь между компонентами материала. [c.64]

Типичные характеристики углерод-углеродных материалов ЗП, матрица которых получена методом газофазного осаждения, а также комбинированным методом, приведены в табл. 6.21. Каркас изготовляли из полиакрилнитрильных волокон с одинаковым шагом их расположения по трем ортогональным направлениям. Данные табл. 6.21 свидетельствуют о том, что равномерное распределение волокон в каркасе при использовании метода газофазного осаждения для формирования матрицы не приводит к отклонению свойств материала по направлениям армирования. Комбинированный же метод создания матрицы приводит к существенному различию в некоторых свойствах материала по направлениям армирования. [c.188]

Для изотропных материалов экспериментально было обнаружено, что энергия, затраченная на продвижение трещины, относительно постоянна. Поэтому большая часть усилий была сконцентрирована на изучении различных методов вычисления затраченной энергии, причем игнорировалось обоснование сделанного выше упрощения. Анализ энергетического неравенства (И) показывает, что левая часть (11) постоянна тогда и только тогда, когда Цравая. часть неравенства является функцией одного параметра. Это на самом деле соответствует случаю изотропного разрушения, когда под действием любого сложного плоского нагружения наблюдается неустойчивый рост трещины в направлении, ортогональном направлению максимального нормального напряжения около кончика трещины (например, см. работу [15]). Иначе говоря, в изотропном материале со случайно распределенными трещинами равной длины (рис. 9) только трещина, перпендикулярная действию нагрузки, является критической и только один вид испытания — растяжение в направлении, перпендикулярном трещине,— необходим для определения характеристики разрушения такого материала. [c.228]

Среди детерминированных методов поиска необходимо отметить также ряд методов, не связанных с вычислениями градиента функции качества метод Гаусса — Зей-деля [5.27], метод Пауэлла [5.28, 5.29], метод Розенбро-ка [5.30, 5.31] и др. В этих методах процесс минимизации осуществляется последовательно вдоль п ортогональных направлений, причем для каждой серии поиска может быть выбрана своя ортогональная система векторов. Такая стратегия поиска более инвариантна к положению функции относительно координатных осей и в ряде случаев позволяет более быстрым путем, не производя громоздких вычислений градиентов, находить экстремальные значения функции качества. [c.200]

Применение функционала (92), а также лагранжианов, привело к естественной и известной из нелинейного программирования идее Удзавы (Эрроу-Гурвица) разыскания седловой точки, когда движение к точному решению производится последовательными шагами по направлению наибыстрейшего убывания на этапе минимизации и наибыстрейшего роста на этапе максимизации с возвратом — в случае необходимости — в множество допустимых функций по кратчайшему пути (методом ортогонального проектирования на множество К). [c.113]

Дается обзор работ, посвященных развитию метода ортогональных функций (ортогональных многочленов) для решения интегральных и интегро-дифференци-альных уравнений смешанных задач. Эти исследования шли, в основном, по трем направлениям 1) получение новых спектральных соотношений для интегральных операторов, соответствующих главным частям интегральных уравнений рассматриваемых задач, с использованием в дальнейшем классической схемы алгоритма ортогональных функций 2) модификация проекционного метода Галеркипа, приближенное построение систем собственных функций и собственных чисел интегральных операторов смешанных задач 3) использование метода ортогональных функций для решения интегральных уравнений эволюционного типа, содержащих оператор Фредгольма по координатам и оператор Вольтерра по времени. [c.125]

Макроскопическое растрескивание композитов также весьма разнообразно по форме. Так, если плоскость начального надреза или трещины направлена ортогонально направлению армирования, то трещина, как правило, развивается совсем не так, как в обычных макроскопически квазиизо-тропных материалах. Достаточно указать на щеткообразное разрушение однонаправленных композитов при растяжении вдоль волокон (рис. 6.6, а) и продольное растрескивание образцов при испытаниях на трешиностойкость по схеме трехточечного изгиба (рис. 6.6, б). Напротив, если начальная трещина лежит в плоскости армирования, то она растет, оставаясь примерно в этой плоскости. Поэтому для испытания композитов на трещино-стойкость в плоскостях армирования пригодны стандартные методы, разработанные для обычных конструкционных материалов [24]. [c.166]

Из сравнения характеристик материалов типа I (табл. 9.20) следует, что равномерное распределение волокон по трем ортогональным направлениям является наиболее предпочтительным для формирования свойств углерод-углеродных композитов. Их модули упругости и сдвига значительно выше, чем у материалов с неравномерным распределением. Положительное влияние на эти характеристики оказывает и повторная графити-зация (см. табл. 9.20, тип 2 и тип 1Б). Сопоставление расчетных и экспериментальных значений чтих материалов [ 8] свидетельствует о хорошем согласовании расчетных и экспериментальных значений модулей сдвига композитов, изготовленных по обычной технологии методом пропитки каменноугольным пеком. Для модулей упругости имеет место заметное превышение [c.294]

Наиболее простой и одновременно наиболее близкий к изложенному выше способ активного формирования контура измеряемой спектральной линии в КЭКР основан на методе измерения параметров эллиптичности антистоксова сигнала, в котором эллиптически поляризованный пучок с помощью поляризационной призмы разделяется на два линейно поляризованных пучка с ортогональными направлениями поляризации [32]. Измеряется отношение их интенсивностей как функция частотной отстройки Дсо /а (Дсо)//ах (Дсо). Поворот поляризационной призмы вокруг оси пучка (его снова можно характеризовать ранее введенным углом б) изменяет/а 1 (Дсо) и/а (Дсо) и тем самым влияет на их отношение. [c.270]

Ко второй группе относятся методы, исходящие из того фактора, что рассчитываемая система, состоящая из покрывающего листа и дискретно расположенных ребер, представляет собой конструктивно-анизотропную пластину (Т. А. Скрябина. Е. Гинке, В. Пеликан и М. Эсслин-гер, В. Корнелиус и другие). Эти методы известны под общим названием — методы ортотропной плиты. В основу методов положена теория анизотропных плит М. Хубера. Для частного случая континуальной системы с различными упругими свойствами в ортогональных направлениях справедливо дифференциальное уравнение вида [c.266]

Дальнейшие опытные работы во Франции и в Сибири проводились с регистрацией реальных многокомпонентных данных - излучение и прием в трех ортогональных направлениях. Как показали наблюдения, отношение Vp/Vs, или его эквивалент, коэффициент Пуассона, можно получить, имея пару разрезов по данным методов Р- и SH-вопн, или обменных Р- и PS-волн (рис.1.0.2 и 1.D.3). Обход проблемы источника поперечных волн и уменьшение проблемы статических поправок данных поперечных волн за счет использования обменных PS-волн стали определенным шагом вперед, несмотря на некоторые неудобства, связанные с особенностями распространения и отражения PS-волн. [c.3]

Метод сопряженных градиентов. В градиентных методах для поиска экстремума использовались свойства ортогональности векторов. В методе сопряженных градиентов оптимум целевой функции ищется на ос-fiOBe свойств орготональности приращений вектора градиентов. Для этой цели наряду с градиентом используют матрицу Гессе Г критерия оптимальности. С помощью матрицы Г удается выбрать направление поиска, наиболее полно учитывающее особенности критерия оптимальности. Напомним, что векторы А и В называют сопряженными относительно симметричной и положительно определенной матрицы Г, если скалярное произведение векторов А и ГБ равно нулю, т. е. <А, ГВ > =0. Направление поиска Р +1 на й+1-м шаге определяется как [c.287]

НПДН для любой граничной точки является единственным и определяется путем решения простейших задач линейного или квадратичного программирования известными методами при условии, что ограничения даны только в форме неравенств. В результате решения находится S , имеющий максимальную проекцию в направлении gradWo(Z ) и удовлетворяющий условиям ДН. При локальной линейной аппроксимации граничной поверхности в окрестности Zn вектор ДН либо касателен к поверхности многообразия, полученного путем пересечения аппроксимирующих гиперплоскостей, либо направлен внутрь допустимой области (рис. П.6, в). Если S становится ортогональным gradWo(Z).), то дальнейшее улучшение Но невозможно. [c.250]

Для проверочного расчета в целях прогнозирования упругих констант многоиаправленного материала, армированного по вариантам 1—8 (см. табл. 3.11), используются данные работы [41], полученные методом усреднения жесткостей. В целях удобства анализа данные отнесены к значению модуля упругости и сдвига ортогонально-армированного в трех направлениях материала (рис. 3.14). Из диаграммы следует, что никакое армирование, приводящее к кубической симметрии упругих свойств, не позволяет получить значение модуля Юнга вдоль главных осей упругой симметрии большим, чем в материале, армированном в трех направлениях, [c.88]

Более подробные сведения о влиянии структуры армирования на формирование упругих свойств материалов содержатся в табл. 6.6. Было исследовано два вида структур [28] — ортогонально-армированная в трех направлениях и с переменной укладкой по толщине. Композиционные материалы были изготовлены методом пропитки каменноугольным пеком и газофазным насыщением (с пироуглеродной матрицей) их исходные данные собраны в табл. 6.7. Всего исследовано четыре типа материалов. Причем первый из них имел два иарианта (А и Б) одинаковой структуры, различие состояло только в характере распределения волокон по направлениям армирования. Материал типа 2 имел ортогональное расположение волокон по трем направлениям и одинаковое их объемное содержание, но его изготовление проходило без повторной графитизации. Структура армирования материала типа 4 отличалась от первых трех тем, что угол укладки волокон в плоскости ху изменялся по толщине, т. е. каждый последующий слой по отношению к предыдущему поворачивался на угол 60°. Пак т таких слоев пронизывался перпендикулярно плоскости ху волокнами направления 2. В качестве арматуры для всех исследованных материалов использовали углеродные волокна. [c.175]

В отличие от аналитических методов определения параметров движения пространственных механизмов, изложенный ниже способ дает возможность определить ортогональные проекции параметров абсолютных движений всех элементов пространственных пятизвенников. Они представлены алгебраическими уравнениями с действительными коэффициентами, разрешенными относительно искомых величин. Определение параметров относительных движений звеньев и точек этих звеньев, как и отыскание абсолютных значений и направлений векторов параметров движения, осуществляется по общепринятым в теоретической механике правилам. [c.212]

Модель этой структуры показана на рис. 2.1. Она показывает, каким образом орторомбическая слоистая структура типа N24 становится искаженной моноклинной структурой. Моноклинные искажения решетки в этом случае отличаются от искажений кристаллической структуры мартенситной фазы в сплавах Си—Еп. Направление однородного сдвига, в результате которого орторомбическая решетка деформируется в моноклинную, не является параллельным направлению перетасовки базисных плоскостей, а ортогонально ему. С помощью этой модели можно достаточно хорошо объяснить результаты исследований методом электронной микродифракции. Недостаток модели состоит в том, что с ее помощью невозможно объяснить существование отражения 001, четко обнаруживаемого на рентгенограммах. Ооцука [1] принял, что период решетки 0,4622 нм соответствует оси с мартенситной фазы. Основанием для этого явилось обнаружение интенсивного рефлекса в направлении оси с на картине микродифракции электронов. Кроме того, и на изображении, полученном с помощью ПЭМ, наблюдается большое число тяжей в направлении, перпендикулярном оси с, что подтверждает сделанный вывод. В этом случае наблюдаемая картина объясняется существованием дефектов упаковки в базисной плоскости. [c.59]

Если доказано, что система координат ортогональна, то может быть полезен еще и другой метод расчета метрических коэффициентов. В этом случае координатные поверхности 2 и gg перпендикулярны к координатным поверхностям Но так как координатная кривая принадлежит одновременно каждой из первых поверхностей, эта кривая должна быть перпендикулярна к поверхности = onst. Тогда в общем координатные кривые нормальны к поверхностям, на которых постоянна. Общие свойства оператора V таковы, что вектор Vqk нормален к поверхностям, на которых qh постоянна, и направлен в сторону возрастания Следовательно, единичный касательный вектор Ц к координатной кривой дд, проходящей через данную точку пространства, тождествен единичному нормальному вектору щ к координатной поверхности дд, проходящей через эту точку. Поскольку из общих свойств оператора V следует [c.552]

Один из основных подходов к расчету оболочки состоит в разрезании ее на отдельные панели и ребра. При этом решается граничная задача для каждой панели, после чего производится склейка решений с учетом дифференциальных уравнений для ребер. Получаются связанные между собой системы обыкновенных дифференциальных уравнений. Число систем равно числу ребер N, порядок каждой системы для классической теории оболочек восьмой. Так как связанность осуществляется через правые части уравнений равновесия ребра, являющиеся, вообще говоря, реакциями со стороны панелей, то уравнения всегда могут быть, проинтегрированы для каждого ребра самостоятельно. В этом случае задача сво=-дится к решению 8N функциональных уравнений или алгебраических уравнений если, например, решение удается разложить в направлении ребра по системе ортогональных функций. Для замкнутой оболочки с меридиональными ребраийг система распадается на независимые системы по 8 уравнений при наличии усло> ВИЙ периодичности по каждому ребру, а при наличии периодичности по отдель -ным группам из п ребер (Л /я — целое) на независимые группы по п связанных систем. Метод разрезания использован, например, Л. И. Балабухом и Л. А. Шаповаловым [3], а также Ф. Фишером [75]. [c.323]

На Практике чаще всего используют управление оптической активностью слоя нематического жидкого кристалла с положительной анизотропией диэлектрической Проницаемости, закрученного наподобие холестерической спирали на угол ф=л/2. Это достигается путем задания взаимно ортогональной ориентациа молекул на Прилегающих к разным подложкам участках- с.1 )я жидкого кристалла. В отсутствие электрического ноля слои Вращает 11лоскость поляризации ггроходящего света на 90°. Приложение поля снимает оптическую активность слоя, и за анализатором интенсивность света изменяется от нуля до максимума или наоборот, в зависимости от того, как ориентирован анализатор по отношению к направлению поляризации падающего света —параллельно или ортогонально. Достоинством метода является возможность модуляции белого света. [c.28]

Рассеяние света в полностью поляризованном электрическим полем образце крупнозернистой сегиетокерамики минимально в направлении ее поляризации. В этом случае свет рассеивается в наименьшем телесном угле (рис. 2.12). Угол растет с деполяризацией керамики или с изменением направления вектора Р по Отношению к направлению распространения светового пучка. В связи с этим различают два метода переключения образца из состояния с минимальной рассеивающей способностью в полностью поляризованное состояние с направлением вектора поляризации, ортогональным исходному, и в деполяризованное состояние. Если первый метод реализуется в схеме поперечного электрооптического эффекта [Три изменеиии полярностей напряжений на парах электродов с обих сторон образца (см. рис, 2.6,6), то для реализации второго метода используется обычно схема продольного электрооптического эффекта, а деполяризация обеспечивается импульсом электрического П0.1Я обратной полярности половинной амплитуды (по отношению к импульсу исходной поляризации). Возможно также пе-реклю>)ение ЭОК в полностью деполяризованное, т. е, в термически деполяризованное состояние путем воздействия на образец высокочастотного электрического поля малой амплитуды (см. подпараграф 2.2.6), причем этот метод реализуем в схемах и поперечного, и продольного эффектов. [c.72]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...