Трехслойные пластины

Если пластина относительно толстая или модуль сдвига по толщине очень мал по сравнению с модулем упругости в плоскости пластины (типичный случай для - композиционных материалов), то могут нарушаться гипотезы Кирхгоффа, используемые для тонких пластин. Тогда вместо классической теории пластин можно использовать уточненную теорию, учитывающую сдвиг по толщине, или непосредственно трехмерную теорию упругости. Теории такого рода, а также теория трехслойных пластин описаны в разделах VI и VII. [c.158]

Типовая трехслойная пластина (см. рис. 4, а) при одинаковых несущих слоях является, очевидно, симметричной относительно срединной плоскости и при нагружении в плоскости симметрии не испытывает изгиба. Однако в пластинах с открытым заполнителем (см. рис. 4, б), типовых трехслойных панелях с различными [c.197]

Все отмеченные выше исследования относились только к прямоугольным пластинам. Ортотропные пластины других форм, по-видимому, не рассматривались. Однако в работе Щербакова и Гаврикова [132] отмечается, что результаты экспериментального анализа круглых пластин с несущими слоями из стеклопластика хорошо подтверждают расчетную модель трехслойной пластины с изотропными слоями. [c.201]

Уточненная теория, рассмотренная в разделе VII гл. 4, посвященном трехслойным пластинам, пока еще не находит применения в расчетах трехслойных оболочек. [c.247]

Этот вывод перестает быть справедливым, если пластина имеет небольшое число слоев. Например, Сан [164] показал, что фронты изгибной волны и волны, соответствующей движению в плоскости, различны для трехслойной пластины с углами армирования слоев соответственно О, 90, 0°. Таким образом, использование теории эффективных модулей для определения скоростей фронтов волн приводит к удовлетворительным результатам, только в случаях, когда число слоев велико (ориентировочно больше десяти слоев). [c.277]

Содержит материал, позволяющий рассчитывать параметры напряженно-деформированного состояния, устойчивости и колебаний трехслойных пластин и оболочек. Приведенные расчетные зависимости справедливы для пластин и оболочек, имеющих несущие слои и заполнитель произвольной структуры. [c.173]

В нашей стране и за рубежом резко увеличился поток статей, диссертаций и монографий как по общим подходам и методам исследований устойчивости тонкостенных конструкций, так и по ряду частных задач расчета на устойчивость тонкостенных стержней, стержневых систем, подкрепленных пластин и оболочек, трехслойных пластин и оболочек и т. д. В последние годы особенно интенсивно развивались различного рода численные методы расчета конструкций на устойчивость. [c.5]

Для увеличения изгибной жесткости тонкостенных элементов конструкций широко используют трехслойные пластины, панели и оболочки. В них два несущих тонких слоя из высокопрочного и жесткого материала (металл, стеклопластик, боро- или углепластик и т. д.) разделены толстым слоем значительно более легкого и менее прочного заполнителя (пенопласт, соты, гофры и т. д.). Внешние нагрузки воспринимаются в основном за счет напряжений в несущих высокопрочных слоях. Роль заполнителя сводится к обеспечению совместной работы всего пакета при поперечном изгибе. Основные особенности расчета на устойчивость таких элементов конструкций выявляются при рассмотрении простейшего примера определения критических нагрузок сжатого трехслойного стержня. [c.113]

ИЛ. ОПРЕДЕЛЕНИЕ НАПРЯЖЕНИЙ В ТРЕХСЛОЙНОЙ ПЛАСТИНЕ ПРИ РАВНОМЕРНОМ ИЗМЕНЕНИИ ТЕМПЕРАТУРЫ [c.321]

Численные методы расчета трехслойных пластин и оболочек с многослойными обшивками [c.191]

Рассмотрим трехслойную пластину (рис. 5.6), подвергающуюся изгибу. Воспользуемся энергетическими оценками 111]. Представим плотность потенциальной энергии деформации слоя заполнителя в следующем виде [c.194]

Устойчивость и колебания прямоугольных трехслойных пластин, цилиндрических панелей и оболочек с многослойными обшивками [c.226]

Трехслойная пластина, панель или оболочка нагружаются по обшивкам тангенциальными равномерно распределенными погонными усилиями (рис. 5.16). Погонные усилия (/ = 1,2) могут задаваться отдельно для нижней и верхней обшивок, а также в виде суммарных величин Т%, Ту. В последнем случае погонные усилия будем распределять по обшивкам пропорционально жесткостям несущих слоев. Для цилиндрической панели или оболочки возможно также задание внешнего равномерного давления р . При решении задачи устойчивости нагружение будем считать пропорциональным, при определении частот — фиксированным. [c.227]

Как видно из графиков, для данных параметров трехслойной пластины Ф > 20—25° реализуются симметрич- [c.234]

Расчеты и испытания на прочность. МР 30—81. Метод и программа расчета на ЭВМ устойчивости и колебаний прямоугольных трехслойных пластин, цилиндрических панелей и оболочек с многослойными обшивками/Сост. Б. Г. Попов и др. М. ВНИИНМАШ, 1981, 69 с. [c.260]

Пример 1. Расчет серии трехслойных пластин. Рассчитывались квадратные (в плане) пластины с различным отношением полной толщины к пластины к ее размеру а (в плане) при действии синусоидальной нагрузки [c.129]

СКВОЗНАЯ ТРЕЩИНА В ТРЕХСЛОЙНОЙ ПЛАСТИНЕ С НАРУЖНЫМИ СЛОЯМИ С ОДИНАКОВЫМИ УПРУГИМИ СВОЙСТВАМИ и ТОЛЩИНОЙ [c.373]

Трехслойная пластина находится под действием крутящих моментов, так что материал в верхнем (2 > 0) и нижнем (2 < 0) полупространствах поворачивается в разных направлениях. Касательное перемещение Ыд в среднем слое в отсутствие трещины равно Ыд = шг, в силу чего можно получить [c.408]

Сквозная трещина в трехслойной пластине с наружными слоями с одинаковыми упругими свойствами и толщиной. ............................................................................ 373 [c.477]

Рассмотрим цилиндрический изгиб упругой тонкой трехслойной пластины, изображенной на рис. 5.17. Будем для простоты считать, что слои 1 и 2, называемые несущими или внешними, одинаковы, имеют толщину h и цилиндрическую жесткость D. Слои связаны с опорной поверхностью упругими пружинами, жесткость которых ki и 2. пластина нагружена равномерным -поперечным давлением р. [c.243]

Рнс. 5.19. Возможные варианты заделки контура трехслойной пластины [c.246]

Специальным типом пластин из композиционных материалов является трехслойная пластина, которая обычно состоит из легкого, податливого при сдвиге по толпщне заполнителя, заключенного между двумя жесткими обшивками (рис. 4, а). Панель с открытым заполнителем имеет один несущий слой (рис, 4, б). Существуют также пластины с несколькими слоями заполнителя (рис. 4, б). Трехслойные пластины рассмотрены в разделе VII. [c.155]

Ставски 1152] сформулировал другую уточненную теорию, в которой наряду с деформацией сдвига по толш ине учитываются соответствующие нормальные напряжения. Основные уравнения, аналогичные по форме уравнениям классической теории трехслойных пластин, получены на основании принципа минимума дополнительной энергии. К сожалению, в этой работе рассмотрены только задачи статики с симметрично расположенными изотропными слоями. [c.193]

Сринивас и др. [143] исследовали однородные и многослойные пластины из изотропных материалов численный анализ был проведен для трехслойной пластины с несимметричным расположением слоев. Полученные для однородных пластин результаты показали, что классическая теория тонких пластин справедлива, если толщина не превышает 0,05 Ь (а Ь), а теория Рейсснера [120], учитывающая сдвиговую податливость материала, применима для пластин с толщиной до 0,10 Ъ а Ъ). Однако для трехслойных пластин погрешности, вносимые при расчете по этим двум теориям, возрастают с увеличением отношения модулей упругости материала слоев. [c.196]

Первый двумерный анализ на основе обобщенной теории Ха-рингсабыл выполнен, по-видимому, в работе Берта и Чанга [30], которые рассмотрели задачу устойчивости сжатой в одном направлении трехслойной пластины с ортотропными несущими слоями. [c.200]

Общая теория устойчивости трехслойных пластин представлена в работе Бенсона и Майерса (1967). Она названа авторами универсальной, так как позволяет одновременно предсказывать как общую (изгибную и сдвиговую), так и местную (коротковолновую) формы потери устойчивости. [c.200]

Эта глава посвящена пластинам из композиционных материа лов, особое внимание в ней уделено 1) построению теории сло-истИгх сред и ее приложению к различным слоистым структурам, встречающимся на практике 2) разработке линейной теории топких слоистых пластин и ее приложению к задачам статики, динамики, устойчивости и термоупругости 3) формулировке уточненных вариантов этой теории, позволяющих описать большие прогибы пластин, учесть податливость материала при сдвиге по толщине и рассмотреть трехслойные пластины. Предстоит еще многое сделать (особенно в экспериментальном плане) для того, чтобы установить, какой подход к построению уточненной теории, учитывающей трансверсальные деформации, является наиболее эффективным для решения инженерных задач. Необходимы также дальнейшие исследования проблем панельного флаттера, термоупругости и связанных с ними вопросов устойчивости. [c.201]

Треска условие пластичности 64 Трехслойные пластины см. Ллостины трехслойные [c.342]

Методика эксперимента. Для исследования была выбрана трехслойная пластина (фиг. 11.1), изготовленная из двух одинаковых слоев отожженного стекла, склеенных друг с другом слоем поливинилбутираловой пластмассы [5]. Пластину поместили в холодильную камеру с прозрачными окнами из люсита, череа которые поляризованный свет проходил без заметного искажения оптического эффекта, создаваемого моделью. Внутри камеры циркулировал холодный воздух для поддержания постоянной низкой температуры. Температурные напряжения создавались медленным понижением температуры от 21 до —28° С. [c.322]

Особенности расчета трехслойных конструкций в основном связаны с учетом деформаций поперечного сдвига и сжатия маложесткого слоя заполнителя. Вопросам расчета трехслойных пластин и оболочек посвяш,ена обширная литература, насчитываюш,ая к настоя-ш,ему времени несколько тысяч публикаций. С обзорами основных результатов исследований можно ознакомиться в работах [1,2, 181. [c.191]

Пример 1. Устойчивость трехслойной прямоугольной пластины. Исследуем влияние схем укладки однонаправленных слоев углепластика в обшивках трехслойной пластины на критические нагрузки шарнирно опертой по контуру трехслойной прямоугольной пластины при одноосном равномерном нагружении.- Рассмотрим варианты укладки несущих слоев [ф, 90°, —ф] и [ф, 0°, —ф], углы укладки отсчитываются от оси X, вдоль которой действует нагрузка. Упругие характеристики однонаправленного слоя примем равными Ei — 15-10 МПа, = = 0,8-10 МПа, Gi2 — 0,5-10 МПа, = 0,28 [направление оси [c.233]

Толщина плиты h=h +h2+hi, hi = h—QA см 2=2,0 см ,= 5= = =2-9,81-10-3, кгс/см2, Е2-.Е,= = 10 где Л,, Лз — толщина слоев hi — толщина внутреннего слоя ], 2, 3, Vi = V3 = 0,3, V2 = 0,4 — соответствующие модули упругости слоев и коэффициенты Пуассона. Предварительно была оценена точность счета по МКЭ при разбивке пластины прямоугольной сеткой 16x16, 8X8 и 4x4. Результаты прогибов в центре щарнирно опертой трехслойной пластины с /t a=l 18 составили соответственно 11,854-10 11,99-10" и 12,54-10 см. Согласно точному рещению задачи [7] прогиб равен 11,852-10 см. [c.130]

Изящная рма уравнений, возможность применения к ним известных методов решения линейных краевых задач - все это привлекло внимание многих ученых, особенно зарубежных [ 3.16-3.25]. Так, уже в 1957 году уравнения Бергера были расширены на ортотропные пластины [ 3.18], а в 1959 году с их помощью были решены динамические задачи [ 3.20]. В дальнейшем результаты Бергера были обобщены на слоистые пластины Крих-гоффа—Лява [3.16] и типа Тимошенко [3.24]. Трехслойные пластины симметричного строения с легким заполнителем и без-моментными несущими слоями изучались в статье [3.19]. Общая теория трехслойных пластин и пологих оболочек с мо-ментными несущими слоями и жестким заполнителем в рамках гипотезы Бергера построена в работах [ 2.15, 3.7, 3.8]. Заинтересовавшихся этой проблемой отсьшаем к обзору авторов [ 3.9], где дана обширная библиография, насчитывающая более 150 публикаций и доведенная до изданий 1980 года. [c.69]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...