Результаты экспериментов

Конечно, если принять некоторое уравнение состояния (такое, например, которое будет обсуждаться в следующей главе), то результаты эксперимента по ползучести могут быть предсказаны на основании решения соответствующей краевой задачи через параметры уравнения состояния. Такие эксперименты могли бы тогда проводиться для оценки достоверности принятой формы уравнения состояния и для определения численных значений параметров этого уравнения. Такая методика может, по крайней мере в принципе, быть применена к любому типу течения, но ее справедливость ограничена из-за рассуждений, приведенных выше. [c.177]

Данные опытов по определению среднего коэффициента теплоотдачи шаровых укладок в двух рабочих участках при пористости /п = 0,265 и /п = 0,31 приведены на рис. 4.2. Результаты экспериментов представлены в параметрах внешней задачи [c.73]

Методика обработки результатов эксперимента, примененная в [133— 35], исходит из предположения о независимости профиля температуры у поверхности от радиационного переноса. При нарушении этой гипотезы все полученные оценки могут оказаться ошибочными. Справедливость ее в данных работах не проверяется. [c.136]

Рис. 3-3. Сопоставление результатов эксперимента для каскадных тормозящих элементов и расчетов по зависимостям (3-30) (а) и (3-31) (б).

Сопоставление расчетных данных с опытными для выходных участков при наличии сопротивления перед выходом. Для проверки формулы (6.17), учитывающей влияние сопротивления решетки, установленной перед выходом, были сопоставлены расчетные данные и результаты экспериментов (рис. 6.12). Как видно из графика, результаты расчета по формуле хорошо совпадают с опытными данными, если принять k = 0,35, т. е. [c.151]

Наиболее просто с, с, Лд определить по результатам экспериментов по статическому разрыву образцов при различных температурах. Заметим, что использование зависимости (2.22) при X < ио равносильно предположению, что увеличение 5с, происходящее как до образования регулярной субструктуры, так и после за счет других структурных изменений, подчиняется одним и тем же закономерностям. [c.81]

В сериях предварительных экспериментов на гладких цилиндрических образцах в условиях растяжения в диапазоне температур от —268,8 до +20°С для стали в исходном состоянии получены следующие характеристики предел текучести ат = сто,2, предел прочности, равномерное удлинение, истинное разрушающее напряжение 5к, предельная деформация е/. Такие же характеристики при Г = —196, —100, —60 °С получены для предварительно деформированного состояния стали. По результатам экспериментов была построена зависимость критического напряжения хрупкого разрушения 5с (найденного с учетом мно- [c.100]

Примечание. В числителе приведены результаты эксперимента, в знаменателе — расчета. [c.102]

Тензодатчик с базой 1 мм располагался в обоих случаях под надрезом с противоположной стороны образца. При расчете МКЭ использовали сетку из 1600 КЭ и 861 узла, принимали = 21 000 МПа, (i = 0,3. В элементарном акте прорезки использовали четыре пары КЭ, размер которых определялся приращением длины надреза А/. Результаты конечно-элементного расчета показаны на рис. 5.3. Максимальные сжимающие напряжения (о = —700 МПа) концентрируются со стороны, подвергнутой ППД, и дальше резко уменьшаются, переходя в растягивающие на глубине 0,7 мм и достигая значения сг = = 500 МПа на глубине 1,2 мм (кривая 2). В силу значительного градиента напряжений и довольно большого первого шага прорезки А/= 0,1 мм можно предположить, что значения ОН на первом шаге расчета значительно усреднены. В связи с этим был проведен расчет МКЭ с шагом приращения длины надреза А/, в два раза меньшим, чем в приведенных результатах эксперимента, и значениями е , полученными путем интерполяции указанных данных. Значения максимальных сжимающих напряжений со стороны, подвергнутой ППД, возросли по абсолютной величине од 1080 МПа, что незначительно превышает предел текучести стали (рис. 5.3, кривая 3). Дальнейшее уменьшение А1 практически не привело к изменению резуль- [c.276]

На рис. 5.13 представлены распределение ОСН, полученное посредством решения термодеформационной задачи, и соответствующие результаты экспериментов. Из рис. 5.13 видно, что достаточно хорошее соответствие напряжений, полученных рас- [c.296]

Языки моделирования сконструированы так, что позволяют описывать не только сам имитатор, но и вспомогательные действия, которые выполняются в течение эксперимента, прежде всего поступление входных данных и обработку результатов эксперимента. [c.352]

Результаты экспериментов (рис. 2.34 и 2.35) подтверждают зависимость характеристик трубы от теплофизических свойств и состояния термодинамической системы. Абсолютные эффекты подогрева для всех трех режимов работы (см. рис. 2.34) при ц = 0,8-5-0,5 растут до температуры порядка 1500 К, после чего их темп роста снижается и, пройдя через максимум, начинает уменьшаться. [c.96]

Некоторые результаты эксперимента показаны на рис. 4.12-4.14. [c.210]

Условия проведения и результаты экспериментов по исследованию теплообмена на входе в проницаемую стенку [ 15] [c.51]

Многочисленные результаты экспериментов по кипению различных жидкостей на поверхностях нагрева с пористым покрытием (воды, этилового спирта, фреонов) показали, что перегрев сплошной поверхности, соответствующий началу появления пузырьков снаружи покрытия, очень мал и составляет величину меньше 1,5 К. Причем следует отметить, что перегрев проницаемого материала в месте зарождения пузырьков еще меньше вследствие падения температуры при подводе теплоты к нему теплопроводностью от сплошной поверхности. [c.84]

Па фиг. 3.7 указаны различные области, соответствующие результатам экспериментов. [c.122]

Результаты экспериментов со взвесью частиц окиси магния размером 35 мк в воздухе, движущейся по латунной трубе внутренним диаметром 127 мм со скоростью 42,7 м/сек. Распределение частиц по размерам аналогично приведенному на фиг. 4.18. [c.161]

Остается задать форму пузыря 2р (г ) и и по результатам экспериментов. [c.417]

Ниже представлены результаты экспериментов по продувке различных веществ в виде пыли через латунную трубку [c.434]

Параметры напыления определяются по теплопроводности и по температуре плавления наносимого материала и корректируются по результатам. экспериментов. [c.97]

Характерной особенностью методов начальной стадии является учет существенного влияния на расчетные формулы и на результаты экспериментов начальных условий (критерий Фурье Ро = =aт/б <0,5). Обычно в эксперименте начальные условия требуют постоянства и равенства температур по всей массе образца. В чисто нестационарных методах температурные поля имеют сложную. зависимость от физических свойств тела, геометрических размеров, граничных и начальных условий. [c.126]

На рис. 7.13, б приведены кривые переходных процессов по напряжению СГ для этой же ЭЭС и случая несимметричной нагрузки. Последовательность моделируемых режимов такова включение возбуждения СГ, наброс номинальной нагрузки и обрыв фазы А. Во всех примерах апробации ППП Динамика ЭЭС> результаты моделирования дают хорошее качественное и количественное совпадение с результатами эксперимента. [c.230]

Результаты экспериментов представлены на рис. 3.12. Так как в опытах с крупными частицами (зажатые плотные слои) с увеличением расходов газа изменялись и его параметры (давление и температура), данные обработаны в безразмерном виде Nu = /(Re). Рисунок иллюстри- [c.88]

В третьей книге комплекса учебных пособий на современном научном уровне излагаются основы математических методов, используемых при планировании и обработке результатов эксперимента. Рассматриваются вопросы первичной обработки данных, методы прикладной статистики и идентификации законов распределения. Излагаются способы цифрового модслпровання различных возмущающих воздействий. Онисыпаются методы оценки нестационарных случайных процессов с помощью стандартных аппаратных и программных средств при использовании оптимальных операторов сглаживания. Теоретический материал иллюстрируется примерами. [c.160]

Решение ряда задач требует построения линий, проходяших через упорядоченный массив точек или через данные точки и имеющие в них наперед заданные положения касательных, кругов кривизны и т.д. Иногда требуется какую-либо графически или аналитически заданную кривую заменить другой кривой. Например, при обработке результатов эксперимента по полученным дискретным значениям изучаемой зависимости требуется вывести ее аналитическое выражение, т.е. необходимо вывести уравнение кривой, проходящей через экспериментально полученные точки. Другой пример конструктор графически задал некоторый аэродинамический профиль, для выполнения аэродинамических расчетов [c.44]

Рассмотрим результаты экспериментов, характеризующие влияние скорости деформирования на критические параметры, контролирующие предельное состояние материала, и сопоставим их с механизмами накопления повреждений и разрушения. Основная закономерность, которая наблюдается при различных схемах деформирования в условиях, когда скоростные параметры нагружения влияют на характеристики разрушения, состоит в уменьшении критических значений этих характеристик при снижении эффективной скорости деформирования. Так, при испытании на ползучесть в определенном температурном интервале снижение скорости установившейся ползучести, вызванное уменьшением приложенных напряжений, может приводить к уменьшению деформации ef, соответствующей разрушению образца. В качествее примера на рис. 3.1, а приведены результаты опытов на ползучесть для ферритной стали, содержащей 0,5% Сг, 0,25% Мо, 0,25% V, при 7 = 550°С и напряжении а =150- 350 МПа [342]. При скорости установившейся ползучести порядка 10 3 с деформация до разрушения образца составляет всего несколько процентов. [c.151]

Влияние частоты нагружения на скорость распространения трещин усталости подробно изучалось Т. Екобори и К. Сато [436] методами механики разрушения. Испытывались образцы из алюминиевого сплава 2024-ТЗ и малоуглеродистой стали SM-50, представляющие собой полосу с центральным отвер- Стием и инициирующими прорезями. Частота нагружения изменялась в диапазоне от 1 до 8000 цикл./мин. Результаты эксперимента описываются зависимостью [c.199]

Диалоговое моделирование. Наличие в методике макромоделирования эвристических и формальных операций обусловливает целесообразность разработки моделей элементов в диалоговом режиме работы с ЭВМ. Язык взаимодействия человека с ЭВМ должен позволять оперативный ввод исходной информации о структуре модели, об известных характеристиках и параметрах объекта, о плане экспериментов. Диалоговое моделирование должно иметь программное обеспечение, в котором реализованы алгоритмы статистической обработки результатов экспериментов, расчета выходных параметров эталонных моделей и создаваемых макромоделей, в том числе расчета параметров по методам планирования экспериментов и регрессионного анализа, алгоритмы методов поиска экстремума, расчета областей адекватности и др. Пользователь, разрабатывающий модель, может менять уравнения модели, задавать их в аналитической, схемной или табличной форме, обращаться к нужным подпрограммам и тем самым оценивать результаты предпринимаемых действий, приближаясь к получению модели с требуемыми свойствами. [c.154]

Результаты эксперимента показали, что при постепенном увеличении 1 происходит скачкообразное изменение спектрального состава излучаемых трубой звуковых волн. При этом подобным образом изменяются и термодинамические параметры работы вихревой трубы. Видно (см. рис. 3.32), что при достижении ц = 0,85 происходит резкое уменьшение адиабатного КПД и абсолютных эффектов подогрева и охлаждения (по модулю). Это явление сопровождается уменьшением интенсивности низкочастотных колебаний и соответственно увеличением высокочастотной акустической составляющей. Динамика низкочастотных колебаний в зависимости от ц аналогична поведению адиабатного КПД, т. е. максимуму КПД соответствует и максимум звукового давления, приходящегося на частоту 1300 Гц. Можно сделать вывод, что в процессе энергопергеноса в вихревой трубе наиболее активную роль играют низкочастотные возмущения и перспектива в использовании интенсификации тепломассообмена в вихревой трубе связана с применением для этого низкочастотных колебаний, соответствующих диапазону 1000—3000 Гц. Между акустическими характеристиками и эффективностью работы вихревой трубы существует четкая корреляция. Таким образом, на основе представленного обзора и результатов некоторых экспериментальных исследований макро- и микроструктуры вихревого потока вьщелим наиболее характерные и принципиальные его свойства [c.141]

Оценку влияния концентрации напряжений при изгибе с кручением обычно осуществляют на основании соответствующих усталостных испытаний на машине, позволяющей создавать одновременное нагружение образца крутящими и изгибающими моментами при различном их соотношении. На рис. 564 представлены результаты экспериментов при синфазном изменении нормальных и касательных напряжений при симметричном цикле (o ik, t ik — пределы выносливости при симметричном цикле для образцов с концентрацией только при изгибе и только при кручении соответственно а<, , Га предельные амплитуды для образцов с концентрацией при одновременном действии изгиба и кручения). [c.603]

Как показывают результаты экспериментов, при увеличении диаметра образца свыше 30—40 мм дальнейший рост эффективных коэффициентов концентрации практически прекращается. Л ожно полагать, что по достижении некоторого размера сече1шя эффективный коэффициент не отличается от теоретического, т. е. ka = а. Для легированных сталей с пределом прочности > 120 кгс/мм равенство указанных коэффициентов при средних уровнях концент- [c.603]

В табл. 2.4 приведены условия и результаты экспериментов по определению коэффициента внутрипорового конвективного теплообмена в пористых металлах. Для сравнения выведенные критериальные соотношения изображены на рис. 2.7. Данные, приведенные в табл. 2.4, заимствованы из работы [16]. Экспериментам были подвергнуты разнообразные проницаемые матрицы, изготовленные из порошков различной формы и размера, волокон и сеток разных металлов. Необходимо отметить, что основная часть данных получена для образцов небольшой толщины, не более 5 мм. В качестве теплоносителя в основном используется воздух и другие газы. [c.37]

Условия проведения и результаты экспериментов по исследованию внутрипорового конвективного теплообмена (16J [c.38]

Условия проведения и результаты экспериментов по исследованию внутрнпорового конвективного теплообмена при использовании поверхностного коэффициента теплоотдачи ар [c.43]

Прямозубые передачи. В прямозубых передачах длина контактных линий /у меняется в процессе зацепления от рабочей ширины венца bw (в зоне однопарного зацепления) до (в зоне двухпарного зацепления). Для расчетов в соответствии с результатами экспериментов принимают lj =bwlZ i, где — коэффициент, учитывающий суммарную длину контактных линий [c.166]

Эксперимента.льное исследование кипения с недогревом при вынужденном движении воды по вертикальному каналу кольцевого сечения с внутренним обогревом было предпринято Мака-дамсом и др. [5281. Внутренний диаметр канала был равен 6,35 мм, наружный варьировался и составлял 19,6, 18,5 и 10,9 мм. На фиг. 3.13 представлены некоторые результаты экспериментов в виде зависимости теплового потока от разности температур А Г, причем параметром является среднемассовая скорость воды 5 Та — температура поверхности, Гь — среднемассовая темпера-9-517 [c.129]

Графорасчетные методы можно использовать для определения остаточных продольных напряжений а ост при сварке низкоуглеродистой, а также аустенитной коррозионно-стойкой стали. По результатам экспериментов значения остаточных напряжений в шве и околошовной зоне для этих материалов близки к пределу текучести, т. е. к расчетному значению. [c.417]

Пятно Пуассона. В 1818 г. Френель представил свою теорию дифракции на соискание премии Французской Академии. В том же году член комитета по премиям Пауссон, исходя из теории Френеля, доказал, что в центре тени маленького диска должно наблюдаться светлое пятно, носящее по сей день название ттна Пуассона. Однако поставленный соответствующий опыт вначале не подтвердил предсказание Пуассона. На основании этого Пуассон пришел к выводу, что теория Френеля неверна. Будет уместным отметить, что такое несоответствие результатов эксперимента с выводом из теории Френеля о наличии светлого пятна в центре может иметь место в том случае, когда края непрозрачного экрана не совмещаются точно с краями зон Френеля. Другой член комитета Араго, выполнив соответствующий эксперимент, доказал, что действительно при дифракции света от круглого непрозрачного экрана в центре тени возникает светлое пятно, предсказываемое теорией Френеля. [c.132]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...