Отстройка частотная

Орграф модели Г-класса 209 Отношение передаточное 10 Отстройка частотная 275 Оценка мажорантная при прохождении резонансной области 161 [c.348]

В установке применена амплитудная обработка сигналов с частотной отстройкой от мешающих факторов, при этом каждый преобразователь имеет свой независимый измерительный канал. [c.52]

Отстройка от сигналов мешающих факторов (локальные наклепы, удары, изменение зазоров и др.) осуществляет- ся с помощью частотной обработки сигнала. Частота сигналов от основных видов дефектов типа нарушений сплошности лежит в области 3— [c.52]

Рассмотрим задачу частотной отстройки динамической модели цепного тина, базируясь на критерии вида (15.13) и асимптотических представлениях собственных спектров (16.28), (16.29). Положим, что ограниченное пространство варьируемых параметров районировано в соответствии с (16.31) и определены собственные спектры базовых моделей локальных областей варьирования. В каждой такой области, воспользовавшись зависимостями (16.29) и заменой варьируемых параметров согласно выражению (17.4), представим к в виде [c.275]

Третий путь снижения виброактивности насосов заключается в отстройке собственных частот колебаний элементов насоса от частот возмущающих сил. При проектировании обычно принимают меры только по частотной отстройке амортизации и первой критической скорости ротора от частот проявления основных возмущающих сил. Между тем, для удовлетворения требований по ограничению вибрации в широком диапазоне частот отстройке подлежат и высшие критические скорости ротора, в том числе от лопастных частот. Аналогичным образом от частот проявления возмущающих сил должны отстраиваться и другие элементы рабочие колеса, кронштейны подшипников, трубопроводы, промежуточные рамы и т. п. [c.180]

Следует отметить, что под действием гидродинамических возмущающих сил, охватывающих широкую область частотного спектра, вследствие резонансов могут резко проявляться почти любые собственные частоты конструкции. В связи с этим необходим тщательный анализ динамических свойств конструкции насосов и принятие соответствующих мер по отстройке частот собственных и вынужденных колебаний во всем диапазоне, обусловленном требованиями по ограничению вибрации. На современном этапе борьбы с вибрацией насосов решение задачи частотной отстройки наиболее успешно может осуществляться экспериментальным путем. Методы и средства такой отстройки подробно рассматриваются в X гл. [c.180]

Кроме того, проведенный эксперимент подтвердил, что включение РП приводит к существенному изменению собственных свойств исходной колебательной системы, в связи с чем преобразователь может быть использован как эффективное средство для отстройки от резонансных режимов. В данном случае включение РП приводило к сдвигу резонансной частоты с 44 до 21 гц, т. е. более чем в 2 раза. В качестве примера, иллюстрирующего происходящее при этом снижение амплитуд колебаний на резонансной частоте исходной системы, на рис. 4 представлены приведенные к единице силы амплитудно-частотные характеристики различных точек стенда при включенном и выключенном преобразователе. Из графиков видно, что включение РП приводит к одновременному снижению уровней вибраций всех точек стенда данное снижение охватывает в представленном случае диапазон 35—55 гц, а на частоте 44 гц составляет в среднем величину порядка 18 дб. Для раз- [c.93]

Определение амплитудно-частотных вибрационных характеристик силовых установок, включающих механизмы с зубчатыми передачами, имеет весьма важное значение. Их знание позволяет провести эффективную разработку комплекса конструктивных и технологических мероприятий, направленных на снижение шума и вибраций, а также необходимо при прочностных расчетах и отстройке от резонансов некоторых деталей сопряженных механизмов (например, лопаток турбин). [c.91]

Можно указать еще на одну разновидность демпферов, применяющихся в транспортном турбостроении, где турбины работают с переменным числом оборотов и где невозможна частотная отстройка ступени. Это лопатки с бандажными полками. Правда, конструирование лопаток с полками первоначально преследовало задачу повышения экономичности ступени. Вместе с тем они при определенных условиях могут рассматриваться в качестве удовлетворительных демпферов. [c.169]

Через 50 ООО ч эксплуатации поломались по корневому сечению две лопатки, у 30 лопаток были в том же месте обнаружены трещины. Ступень оснастили новыми лопатками. Через 85 ООО ч из-за частых обрывов бандажей лопатки вторично заменили. После этого лопатки работали с неудовлетворительной отстройкой основного тона на S-й кратности, Для отстройки при сохранении шахматной связи был установлен дополнительный проволочный бандаж, после чего частотная характеристика стала удовлетворительной, С тех пор ступень работала безаварийно [71], [c.207]

О частотная отстройка, выводящая резонансную частоту вращения из области рабочих режимов двигателя, повышение основного тона достигается утолщением корневого сечения лопатки, [c.250]

Частотная отстройка и применение упругих опор. Изменяя жесткости элементов системы роторы—корпус—подвеска, можно сместить опасные резонансные режимы из рабочей зоны в области повышенных или пониженных частот вращения. Эффективным средством смещения резонансных режимов в зону пониженных частот враще- [c.285]

Анализ форм свободных колебаний дает возможность выявить наиболее напряженные элементы конструкции, максимальные амплитуды колебаний, наивыгоднейшее расположение демпферных устройств, а также позволяет в случае необходимости произвести частотную отстройку. На рис. 20 показана одна из форм свободных колебаний двухвального двигателя. [c.298]

Частотная отстройка и применение упругих опор 285—287 [c.538]

Рис. 7, 8 изображают влияние углов закрутки и установки на диск лопатки (в градусах) на собственные частоты для первых шести форм колебаний. Рис. 9, 10 показывают влияние размера (а/Ь) на частоты собственных колебаний системы лопатка-диск для первых восьми форм колебаний. Наблюдается качественное и количественное изменение частотных диаграмм рабочего колеса, что подтверждает возможность использования данных результатов для частотной отстройки и доводки исследуемого класса конструкций. [c.350]

Даже когда в световоде распространяется лишь одно излучение накачки, модуляционная неустойчивость может привести к спонтанному распаду стационарной гармонической волны на периодическую последовательность импульсов. Спонтанно испущенные или тепловые фотоны действуют в этой ситуации в качестве сигнального излучения, усиливающегося за счет модуляционной неустойчивости. Поскольку наибольшее значение коэффициента усиления наблюдается для частот сОр + (где П акс определяется выражением (5.1.10)), эти частотные компоненты усиливаются больше всего Поэтому прямым доказательством спонтанной модуляционной неустойчивости может служить наличие двух дополнительных спектральных компонент, расположенных симметрично по обе стороны от центральной частоты сОр со спектральной отстройкой + П акс- Во временном представлении стационарная гармоническая волна преобразуется в периодическую последовательность импульсов с периодом [c.108]

Качественно факт расщепления спектрального контура отражения можно понять следующим образом. При малых фазовых набегах коэффициент отражения R q одинаково растет как для локального, так и для нелокального отклика среды с ростом соответствующей константы связи. Поэтому частотная отстройка, приводящая к незначительному ослаблению основной константы связи и к одновременному добавлению второго механизма, не 94 [c.94]

Рис. 4.2.Расчетные зависимости интенсивности Генерации (0) и частотной отстройки Генерационной волны относительно накачки от нормированного изменения длины резонатора аЫ. Цифры у кривых дают значения константы связи Г/

Рис. 4.3. Спектральные контуры усиления г/ и нелинейного изменения фазы для момента включения генерации (порог) (кривые 1) и для стационарного режима генерации (кривые 2). Частотная отстройка генерационной волны растет от порогового значения до стационарного значения Sj.

Наиболее простой способ повышения помехоустойчивости в отношении электрических флуктуаций — увеличение амплитуды зондирующего имнульса (см. подразд. 4.2), Разработаны способы [1, 67] подавления белого шума, основанные на применении зондирующих импульсов специфической формы. Используют частотно- или фазомодулированиые длинные импульсы, которые на приемнике выделяют из шума с помощью оптимального фильтра. Например, эффект Вно применение кода Баркера, когда фаза колебаний в пределах и.мпульса один или несколько раз скачком изменяется на я. Приходящий к приемнику полезный сигнал сохраняет структуру зондирующего импульса, что позволяет выделить его на фоне тепловых шумов. Далее сокращают длительность импульса путем синхронного и синфазного судширования отдельных его составляющих. Это позволяет сжать импульс до одного-дву X периодов колебаний с одновременным увеличением амплитуды, В результате достигается подавление шумов (так как шумы суммируются по мощности, а полезные сигналы — с учетом амплитуды и фазы) при сохранении малой длительности 5г,. пульса, необходимой для достижения высокой разрешающей способности. Эти же способы обеспечивают отстройку от внешних помех. Однако в практике дефектоскопии их используют редко в связи с их сложностью. [c.280]

Схемы с фазовой отстройкой используются в приборах ФИЭ-1 и ПИЭ-5М/. Разработаны опытные образцы приборов для измерения электрической проводимости с помощью амплитудно-частотного способа, при котором фаза сигнала разбаланса остается неизменной, но изменяется частота тока литания датчика. Этот способ был реализован Б. В. Гончаровым для контроля элект1риче-ской проводимости немагнитных прутков [Л. 17]. В отличие от резонансного и амплитудно-фазового способов при амплитудно-частотном способе эталонные образцы с известной электрической проводимостью не т1ребуются. В дальнейшем, однако, нас будет интересовать в основном лишь наиболее широко распространенный резонансный способ измерений с использованием эталонных образцов. [c.40]

Решение задач оптимального параметрического синтеза машинных агрегатов по критериям динамической нагруженности элементов силовой цепи и устойчивости системы автоматического регулирования скорости двигателя, а также задачи частотной отстройки и других на основе изложенных в 15 подходов связано с необходимостью выполнения многовариаптных расчетов собственных спектров оптимизируемых моделей. В таких задачах решение проблемы собственных спектров параметрически варьируемых моделей представляет собой основную по вычислительной трудоемкости процедуру, особенно для расчетных моделей большой размерности. Эффективный систематический алгоритм решения указанной проблемы параметрического синтеза можно построить на основе эквивалентных структурных преобразований сложных динамических моделей (см. гл. III). [c.259]

На основании выражения (17.7) критерии (15.13) частотной отстройки расчетной модели в каждой локальной области варьи-руемйх параметров представим следующим образом [c.276]

Принимая во внимание ограничения (15.13), (15.14) и зависимости (17.7), (17.8), задачу частотной отстройки динамической модели цепного типа в локальной области варьируемых параметров, удовлетворяющих условиям (16.30), можно представить в виде следующей линейной оптимизащ оиной процедуры [c.276]

В качестве примера рассмотрим машинный агрегат трактора К-701 с двигателем ЯМЗ-240Б, кинематическая схема которого приведена на рис. 85. Анализ машинного агрегата показал, что при выборе сочленяющего соединения, удовлетворяющего по жесткости условию (18.27), динамические нагрузки в коленчатом вале две нрактич,ески не отличаются от аналогичной характеристики, определенной при рассмотрении двигателя как изолированной динамической системы (рис. 86,а). Сочетанием методов мо-да.льного синтеза рассматриваемого машинного агрегата с изложенным выше (см. 17) решением задачи частотной отстройки [c.289]

Способы устранения или уменьшения вибраций. Основное средство уменьшения амплитуд колебаний состоит в частотной отстройке системы. Ослабление вибраций. тосгигается при этом путем изменения масс, жесткостей и условий возбуждения. При изменении параметров системы, попавшей в резонанс, изменяется ее частота собственных колебаний, и система выводится из резонанса, Аналогичные результаты получаются при изменении частоты возбуждения, например, путем изменения рабочего числа оборотов, если частота возбуждения с ним связана. Уменьшение колебаний хюжет быть также получено [c.351]

На турбине с промышленным отбором пара мощностью 25. МВт с 3000 об/мин произошла поломка двух лопаток 1.5-й ступени. Д. ита рабочих лопаток была 500 мм. Они связывались тремя проволоками в пакеты по 8 шт. Излом был усталостным. Пакеты лопаток находились в резонансе на 3-й кратности. Было обращено внимание на недостаточно плотную посадку лопаток. После этого лопатки были посажены плотнее, обрывы бандажей устранены. Этого оказалось достаточно для удовлетворительной отстройки лопаток. С тех пор ступень работала безаварийно. Вместе с тем известии случаи безаварийной работы лопаток и при пеудовлетворительной частотной характеристике. Так, лопатки ст попн Л 26 конде11сацпопио1 г турбины фирмы [c.206]

Итак, если для одпорежимных стационарных машин частотная отстройка статора решается не сложно, то для мпогорежим-ных ГТД летательных аппаратов эта задача не из легких. Поэтому наряду с конструктивными методами в полной мерс должны быть использованы и технологические. Снижение амплитуды критической скорости системы может быть достигнуто иногда только лишь путем качественной балансировки роторных систем и специальной их сборки с корпусами. [c.223]

Первым шагом при определении динамических напряжений является исследование и расчет спектра собственных частот. Информация о спектре собственных частот конструктивных элементов реактора, выполненных в виде тонкостенных оболочек и взаимодействующих при колебаниях с жидким теплоносителем, является необходимой для частотной отстройки при расчете вынужденных колебаний таких элементов и анализе результатов экспериментальных исследований на моделях и натурных конструкциях. Работа [6] посвящена исследованию частот и форм собственных колебаний внутрикорпусных устройств энергетических реакторов в пей приведен анализ балочных форм колебаний внутрикорпусных устройств и соответствующих им частот. В работе [7] изучается влияние жидкости аа собственные частоты. [c.150]

Случайные отклонения амплитуды регулярной переменной напряженности деталей порождаются как случайными нарушениями режима работы, связанными с воздействием регулирующих и управляющих данной машиной систем (флуктуации мощности, числа оборотов, технологических сопротивлений и т. д.), так. и случайными отклонениями нагруженности одинаковых деталей машин вследствие производственных и эксплуатационных влияний (допуска на точность изготовления, частотной отстройки, регулировки, вариации в условиях нагруженности деталей стационарно работающих машин данного типа, поставленных в разные эксплуатационные условия по используемым мощностям, изно-сам, режимам ремонта и т. д.). [c.182]

На рис. 10.9 показан спектр, наблюдавшийся на выходе световода длиной 20 м при накачке пиковой мощностью 1 кВт, поляризованной под углом 0si44° [21]. Наличие в спектре стоксовой и антистоксовой полос с частотной отстройкой +4 ТГц обусловлено четырехволновым смешением типа I. Стоксова волна поляризована вдоль медленной оси, в то время как актистоксова-вдоль быстрой оси световода. Асимметричное уширение стоксовой линии и линии накачки вызвано совместным действием эффектов ФКМ и ФСМ (см. разд. 7.4). Относительное увеличение стоксовой компоненты обусловлено комбинационным усилением. Линия с частотной отстройкой 13 ТГц является стоксовой компонентой ВКР. Она поляризована вдоль медленной оси, поскольку мощность накачки в медленной поляризационной моде несколько больше, чем в быстрой (0 44°). Увеличение 0 на 2-3 приводит к изменению поляризации излучения ВКР. Небольшой пик вблизи 10 ТГц возникает в результате невырожденного четырехволнового смешения (со, oj), в процессе которого слабая стоксова волна ВКР усиливается в поле накачки и стоксовой волны вырожденного четырехволнового смешения. Фазовый синхронизм может возникать только при поляризации излучения ВКР вдоль медленной оси. Пик вблизи 10 ТГц исчезает при увеличении [c.299]

Рис. 3.8. Расчетные зависимости коэффициента отражения обращенной волны R рс и фазы ( 4 от нормированной частотной отстройки сигналыюй волны по отношению к волнам накачки 6 Г, для среды с нелокальным откликом с у"[ = 2

Рис. 3.9. Зависимость экспоненциального коэффициента усиления сигаальной волны П/ и ее нелинейного фазового набега Aip от нормированной частотной отстройки сигнальной волны по отношению к волнам накачки 6 для среды с нелокальным откликом с у" 1=2

После возникновения генерации коэффициент усиления продолжает расти, пока не достигнет своего стационарного значения (кривая 2 в нижней части рис. 4.3). Интенсивность генерации при этом растет, что приводит к уменьшению и, следовательно, к уменьшению нелинейного изменения фазы. Фазовое условие генерации для нового может быть выполнено только при большей частотной отстройке. Определение этой частотной отстройки требует решения самосогласованной задачи, поскольку величи- [c.131]

На рис. 4.7 показаны зависимости интенсивностей /1, /2 и /4 от значения константы связи дпя Ri = R2 = 0,16. Эти зависимости получены дпя случая точной настройки падающего пучка на частоту добротного аксиального типа колебаний резонатора. В общем случае, когда дпина резонатора не кратна дпине волны падающего пучка, следует ожидать частотной отстройки генерационной волны. Дгтя отыскания величины этой отстройки [c.135]

Рис. 4.8. Расчетные зависимости коэффициента отражения обращенной волны Лрс и частотной отстройки генерационной волны 8 от изменения длины резонатора IrtALIk. Константа связи при 6 = 0 равна у1 - 3, коэффициенты отражения зеркал резонатора Л, =0,98. Частотнаяотстройканормировананавеличину/з(0)/(/ 7 )

Результаты численного счета для козффициента отражения обращающего зеркала и нормированной частотной отстройки 5 от линейного перемещения одного из зеркал резонатора для 7/ = 3, =1,0 и R2 =0,98 показаны на рис. 4.8. Как видно, максимальное значение козффициента отражения соответствует смещению относительно положения, соответствующего точной настройке на добротный тип колебаний холодного резонатора [18]. В данном случае может появиться расщепление спектра генерации, связанное с появлением двугорбого спектра усиления при четырехволновом смешении, предсказанного в работе [19]. [c.136]

В то же время незначительная примесь локального отклика мо><сет быть скомпенсирована отстройкой генерационной волны по частоте в нужную сторону, такой, чтобы в целом на смещенной частоте отклик оказался чисто нелокальным. Иллюстрацией этого положения служит эксперимент, выполненный в работе [26], в котором к активной среде (BaTiOs) в полуоткрытом резонаторе прикладывалось постоянное напряжение от внешнего источника. Возникающая частотная отстройка в диапазоне прикладьтаемых напряжений 1 кВ/см была приблизительно линейной по полю и составляла доли герца (рис. 4.11). При фиксирован- [c.139]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...