Плоскость

Круглое кольцо радиусом г = 1 м нагружено силой Р, лежащей в его плоскости (рис. 10). Величина силы Р случайна и подчиняется гамма-распределению с параметрами а = 34 (З, = 150 Н. [c.37]

Рис. 10. Схема нагружения кольца силой Р, лежащей в его плоскости

Рассмотрим еще один пример. Пусть (рис. 1) на движение звеньев, входящих в сферическую пару, наложено условие, что они совершают плоскопараллельное движение относительно плоскости Оуг. В данном случае, помимо ранее наложенных связей, появились еще две общие связи — невозможность вращения вокруг осей Оу и Ог. Эту кинематическую пару надо отнести к пятому классу. [c.8]

Определить класс кинематической пары, образованной звеньями / и 2, если оба звена, вошедшие в кинематическую пару, совершают плоскопараллельное движение относительно плоскости Оуг. [c.8]

Все механизмы можно разделить на плоские и пространственные, У плоского механизма точки его звеньев описывают траектории, лежащие в параллельных плоскостях. У пространственного механизма точки его звеньев описывают неплоские траектории или траектории, лежащие в пересекающихся плоскостях. [c.8]

При составлении схемы плоских механиз- L) мов чертеж должен совпадать с плоскостью, па- [c.16]

Рис. и. Схематическое изображение зубчатой передачи а) схема вычерчена на плоскости, параллельной движению точек звеньев механизма, б) схема вычерчена на плоскости, перпендикулярной плоскости вращения звеньев механизма. [c.16]

Решение. Опускаем из точки В на линию Ах перпендикуляр ВК, где точка В — проекция оси вращательной кинематической пары В на плоскость движения точек звеньев плоского механизма. [c.34]

Для кривошипного механизма с качающимся ползуном определить скорость точки М, лежащей на плоскости, которая связана с ползуном 3. Дано угловая скорость кривошипа АВ равна toi = Ю сек" , 1ав = 100 мм, 1ас = 173 мм, МС перпендикулярно ВС, 1см = 100 мм, Z ВАС = 90°. [c.61]

Направление скорости одной точки звена 2 нам известно это — направление скорости точки В перпендикулярно линии АВ. Направление скорости другой точки звена 2 найдем так. Свяжем со звеном 2 плоскость Q. На этой плоскости отметим точку С2, совпадающую с точкой С, и запишем векторное равенство, связывающее скорость точки С2 со скоростью точки С [c.62]

Все эти задачи решаются путем такого подбора масс противовесов и их положений на звеньях механизма, при котором силы инерции этих противовесов оказывают на опоры звеньев воздействия, равные и противоположные воздействиям, создаваемым силами инерции звеньев механизма. В случаях, когда силы инерции располагаются в параллельных плоскостях, перед нами предстают задачи на равновесие пространственной системы сил. [c.85]

Закрепляя в этих плоскостях противовесы таким образом, чтобы их центробежные силы инерции оказались равными, но противоположными по направлению упомянутым выше силам, мы получаем уравновешенную систему сил, которая, очевидно, не будет вызывать реакций в опорах (подшипниках) вращающегося звена. [c.85]

Пример. На валу 00 (рис. 48) закреплены грузы с массами/ ], пь ит . Надо найти массы противовесов и/и,установленных в плоскостях исправления I—I и И—II па расстояниях, равных = 50 мм и p ,jj = 40 мм, от их центров масс до оси вращения вала, если массы грузов н координаты их центров масс соответственно равны = 2 кг, pj = 10 мм, = 3 кг,, р2 = 15 мм, 1щ [c.86]

Р е ш е н и е. Центры масс грузов лежат в одной плоскости, содержащей ось вращения вала 00 поэтому векторы Ki, K-i, К-л и Ki, представляющие собой дисбалансы т р , ЩЪ и /щр,,, лежат в той же плоскости. [c.86]

Определить массу противовеса т, который надо установить на вращающийся вал для уравновешивания сил инерции грузов с массами т , т. , и гп , лежащих в одной перпендикулярной к оси вала плоскости, если координата центра масс 5 противовеса равна () = 15 мм] массы грузов 5 кг, т. = 7 кг, 8 кг, rti.i — 10 кг расстояния от оси вала до центров масс S], S.j, S3 и S4 грузов равны = 10 мм, Рз = 20 мм, 03 == 15 мм, Р4 == 10 мм углы закрепления грузов = j,, == 34 = 90 . [c.91]

Определить реакции и Рд в подшипниках вала от сил инерции грузов, массы которых равны т, = 1,0 кг, /щ =0,5 кг, Шз = 0,25 кг центры масс всех грузов расположены в плоскости, содержащей ось вращения вала АВ. Координаты центров масс [c.92]

В поступательной кинематической паре (рис. 55) реакция Рц, со стороны звена I на звено k отклоняется от нормали пп к плоскости касания элементов пары на угол треиия ф в сторону, противоположную относительной скорости Ощ звена k по отношению к звену i. [c.96]

Пример I. По наклонной плоскости I движется равномерно вверх ползун k (рис. 58, а), находящийся под воздействием сил Ри Q. Сила Q направлена перпен- [c.97]

Техника сварки на горизонтальной и потолочной плоскостях. Сварка пгвов в положениях, отличающихся от нижнего, требует повышенной квалификации сварищка в связи с возможным иод действием сил тяжести вытеканием расплавленного металла из сварочной BaniH.L шш падением капель электродного металла мимо сварочной вапны, Д 1я предотвращения этого сварку следует вести но возможности наиболее короткой дугой, в большинстве случаев с поперечными колебаниями. [c.25]

Широкое применение этого способа в промышленности при производстве конструкций из сталей, цистных металлов и сплавов объясняется высокой производительностью процесса и высоким качеством и стабильностью свойств сварно1 о соодинепия, улучшенными условиями работы, более низким, чем при ручной сварке, расходом сварочных материалов и электроэнергии. К недостаткам способа относится возможность сварки только и нижнем положении ввиду возможного стег ания расплавленных флюса и металла при отклонении плоскости шва от горизонтали более чем на 10 — 15 . [c.32]

При двухдуговой сварке (рис. 26, б) иснользуют два электрода (при многодуговой несколько). Дуги могут гореть в общую или раздельные сварочные ванны (когда металл нша после первой дуги уже полностью закристаллизовался). При горении дуги в раздельные сварочные ванны оба электрода обычно перпендикулярны плоскости изделия. Изменяя расстояние между дугами, можно регулировать термический цикл сварки, что ван по при сварке закаливающихся сталей. [c.34]

Если структура наплавле1пюго металла не двухфазная (А -f Ф), числовой ИНД01СС, характеризуюп1ий наплавленный металл, будет содержать только три цифры. Далее Б означает основное покрытие, цифра 3 — пригодность для сварки в нижнем горизонтальном па вертикальной плоскости и в вертикальном снизу вверх положении, О — для сварки на постоянном токе обратной полярности. [c.112]

Для предупреждения горячих трещин в шве необходимо выполнять сварку на режимах, обеспечивающих получение относительно неглубокой и широкой металлической ванны. При этом столбчатые криста.ллитьт по мере приближения их к оси изгибаются кверху, вследствие чего отсутствует резко выраженная встреча кристаллитов (рис. 126, б). Наоборот, при сварке на режимах, при которых образуется узкая и глубокая сварочная ванна, столбчатые кристаллиты, растущие от противоположных кромок, почти не изменяют своего направления, и при их встрече образуется резко выраженная плоскость слабииы (рис. 126, а). Для предупреждения трещин в околошовпой зоне при сварке жестко закрепленных элементов необходимо применять предварительный подогрев до температуры 150—200 °С. [c.257]

Ускоренное охлаждение стали в некоторых композициях аусте-нитных стале11 может привести к фиксации в их структуре первичного б-феррита, в некоторых случаях необходимого с точки зрения предупреждеиия горячих трещин. Холодная деформация, в том числе и наклеп закаленной стали, в которой аустенит зафиксирован в неустойчивом состоянии, способствует превращению Y а. Феррит, располагаясь тонкими прослойками по границам аустенитпых зереп, блокирует плоскости скольжения и упрочняет сталь (рис. 140). Упрочнение стали тем выше, чем ниже температура деформации. Обычно тонколистовые хромоникелевые стали в состоянии поставки имеют повышенные прочностные и пониженные пластические свойства. Это объясняется их повышенной деформацией при прокатке и пониженной температурой окончания прокатки. [c.283]

Повышенные концентрации в стали хрома (16—25%) и элементов, способствующих образованию феррита (лголибдена, кремния и др.), вызывают образование нри температурах 700—850° С ст-фазы. Выделение этой фазы происходит преимущественно с образованием промежуточной фазы феррита (у -> а ст) или ире-образованпем 6-феррита (б -> а). Одпако возможно ее выделение и неносредственпо из твердого раствора (у -> ст). Холодная деформация, приводя к появлению дополнительных плоскостей сдвига, увеличивает количество выделившейся ст-фазы. Выделение ст-фазы резко снижает служебные характеристики жаропрочных и жаростойких сталей. [c.286]

В последующем изложении аналогично будут обозначаться проекции осей фащательных кинематических пар на плоскость движения точек звеньев плоских леханизмов, например, для некоторой вращательной пары С — точка С. [c.34]

Мы ограничимся рассмотрением случаев, когда звено совершает плоскопараллельное движение и имеет плоскость материальной симметрии, параллельную плоскости его движения. При этом точкой приведения сил инерции авена целесообразно брать его центр масс (рис. 45), так как упрощается выражение момента инерционной пары сил — главного момента сил инерции, что то же, инерционного момента. Он оказывается равным М = -1 г, (9.2) [c.78]

Инерционный момент М имеет размерность [кгже/С ] = [нм]. Плоскость, в которой он действует, параллельна плоскости движения звена он направлен в сторону, противоположную направлению углового ускорения звена (рис. 45). [c.78]

При решении задач (192—196) первой группы центробежные силы инерции элементарных масс вращающегося звена заменяются, условно, двумя силами инерции, расположенными в двух произвольно выбранных параллельных плос-ксстях, перпендикулярных оси вращения звена. Эти плоскости называются плоскостями исправления. [c.85]

Определить массы противовесов Шп1 и /Ипи, которые надо установить в плоскостях исправления / и // для уравновешиваипя сил инерции грузов и пи, лежащих в плоскости, содержащей ось вращения вала, если координаты центров масс Sni и Snu противовесов равны рп1 = Рпп = 100 мм. Массы грузов т, = 20 г, m.i = 10 г, координаты центров масс Sj и грузов от плоскости [c.92]

Машиностроительное черчение (1985) -- [ c.0 ]

Курс теоретической механики Ч.1 (1977) -- [ c.0 ]

Основы теоретической механики (2000) -- [ c.0 ]

Гидравлика. Кн.2 (1991) -- [ c.0 ]

Справочник по техническому черчению (2004) -- [ c.0 ]

Теплоэнергетика и теплотехника Общие вопросы Книга1 (2000) -- [ c.90 ]

Теплотехнический справочник том 1 издание 2 (1975) -- [ c.21 ]

Гидравлика (1984) -- [ c.0 ]

Черчение (1979) -- [ c.0 ]

Начертательная геометрия (1987) -- [ c.0 ]

Начертательная геометрия _1981 (1981) -- [ c.40 ]

Начертательная геометрия (1978) -- [ c.78 , c.80 , c.81 , c.83 ]

Материаловедение Технология конструкционных материалов Изд2 (2006) -- [ c.0 ]

Технический справочник железнодорожника Том 1 (1951) -- [ c.20 , c.114 , c.189 , c.206 ]

Инженерная графика Издание 3 (2006) -- [ c.50 , c.59 ]

Формообразование поверхностей деталей (2001) -- [ c.0 ]

Машиностроение Энциклопедический справочник Раздел 1 Том 1 (1947) -- [ c.205 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...