Расчет граничных сопротивлений

Расчет граничных сопротивлений и масштабов температуры и координат производится по зависимостям (8-156)-(8-161). [c.313]

Расчет граничных сопротивлений 90, 95 [c.250]

Для их определения тремя величинами необходимо задаться. Следует иметь в виду, что при заданных тепловых параметрах граничные сопротивления Rr у1 Rb, Rn.i и R3.T, R и Rb.i задавать одновременно нельзя, поскольку они связаны зависимостями (8-100) — (8-102). Число возможных вариантов расчета основных элементов электрической модели определится как число сочетаний из шести элементов по три и будет равно 20. Рабочих вариантов проектирования в действительности оказывается меньше. Это объясняется тем, что в число заданных величин обязательно должны входить или Сэ, поскольку они связаны зависимостью (8-91). Кроме того, нельзя одновременно задавать R , г, Пх] R , г, z и т. д. Методика проектирования пространственных электрических моделей аналогична рассмотренной ранее методике. [c.305]

Данная задача может быть решена и методами теоретической гидродинамики. Такой подход был принят Бэтчелором [158], а затем Тейлором и Бэтчелором [228]. В этом решении жидкость принимается идеальной во всех областях до решетки и за ней, кроме области, непосредственно занимаемой решеткой, где происходят разрыв непрерывности потока и потеря давления, идущего на преодоление ее сопротивления. Метод расчета сводится к приближенному определению функции тока, производные которой удовлетворяют граничным условиям на стенках канала н па решетке. [c.11]

Так, в отдельных задачах разыскивается такое приближенное решение, при котором то ли граничные условия не совпадают с действительными в каждой точке наружной поверхности тела, но в интегральном смысле по всей наружной поверхности тела (или, что лучше, на отдельных участках этой поверхности) условия равновесия выполняются то ли условия равновесия для отдельных внутренних точек тела не выполняются точно, но для всего поперечного сечения (такое положение имеется в задачах сопротивления материалов при расчете на изгиб балок) или в пределах любой толщины плиты или оболочки, хотя бы и в пределах любой бесконечно малой ширины (такое положение имеет место в прикладной теории расчета тонких пластинок и оболочек и т.п.) в интегральном смысле условия равновесия выполняются. [c.58]

Решение такой задачи имеет практическое значение при расчете конструктивных элементов системы вдува воздуха под днище судна с целью снижения его вязкостного сопротивления. Задачу будем решать в рамках линейной теории, т. е. будем считать толщину каверны и клина малыми, а граничные условия с контура каверны перенесем на горизонтальную ось. [c.152]

При расчете многослойной стенки температурная кривая должна строиться в масштабе термических сопротивлений, т. е. по оси абсцисс вместо Ах должно быть отложено Axj k . Таким образом, при помощи описанного метода простыми средствами можно решить многие технические задачи нестационарной теплопроводности при любом задании граничных условий. Слабое место этого метода в том, что физические свойства тела принимаются постоянными. [c.218]

Задание граничных условий 1 рода — толчок 100 % на одной из поверхностей — является предельным случаем, так как эквивалентен заданию q или а, стремящемуся к бесконечности. Температурные поля, полученные при граничных условиях 1 рода, дают картину максимально возможных ошибок, связанных с изменением интересующих нас величин. Эквивалентный эффективный коэффициент теплопроводности А.Э должен дать возможность получить при расчете монолитной оболочки такое же температурное поле, как в многослойной оболочке. Из условия единственности решения прямых задач теплопроводности следует, что нельзя найти такие значения которые позволили бы получить одинаковые поля. Речь идет о получении значений Я,э, которые дадут близкие по значениям температурные поля на некоторых режимах работы оболочек с учетом числа слоев, соотношений термических сопротивлений слоев контактов и металла. В работах [7, 8] рассматриваются эффективные теплофизические характеристики, позволяющие на нестационарных режимах получить в монолитной оболочке температурное поле для многослойной оболочки. В [81 показано, что в каждой конкретной задаче можно получить эквивалентные постоянные ч. Суд, которые с определенными по величине (часто весьма значительными) ошибками позволяют получить эквивалентное температурное поле. [c.140]

При достаточно интенсивном теплообмене на внешн поверхности термоизолятора (Bi2 > 10) условие т) = Tj целесообразно использовать и в более общем случае, когда п л-ные теплоемкости слоев металла и термоизолятора сравнимы между собой. Тогда термическое сопротивление теплоотдачи l/ 2 оказывается, по крайней мере, на порядок меньше термического сопротивления слоя термоизоляции и им можно пренебречь. В математической формулировке задачи нестационарной кондукции граничное условие Ш рода на внешней поверхности термоизолятора заменяется граничным условием I рода (см. 2.3). В формулах (4.88) - (4.90) это соответствует переходу к Bi2 - Расчет температуры слоя металла ведется, как и прежде, по формуле (4.90), но коэффициенты ряда теперь равны [c.178]

При течении газа в шероховатой трубе подобие полей скоростей и температур может иметь место только в турбулентном ядре потока (по отношению к правильно выбранной граничной плоскости). В непосредственной близости к стенке оно искажается вследствие различия в граничных условиях по температуре и скорости . Поэтому эффективное значение температурного фактора будет несколько меньше гр. Соответственно, приводимый ниже расчет должен давать максимальное влияние температурного фактора на аэродинамическое сопротивление шероховатой трубы. [c.205]

В гл. VII приведены результаты расчета температурного поля полуограниченного тела методом линеаризации граничных условий. Температурное поле, полученное методом нелинейных сопротивлений, показано на рис. 37. Для моделирования граничных условий [оср = И 400 Вт/(м -град), = 5000 Вт/(м -град) = 1073 К, То = 373 К] были применены так же, как и при решении задачи для пластины, универсальные нелинейные элементы в транзисторном исполнении. [c.120]

На некоторых газотурбинных установках применяется система охлаждения, при которой воздух подается на торцовые поверхности диска. Нами рассматривался диск, изготовленный из аустенитной стали и насаженный на перлитный вал, и были проведены исследования распределения температуры в диске для трех вариантов граничных условий при установившемся тепловом режиме. При решении этих задач выявлено влияние различных условий и способа подвода охлаждающего воздуха на распределение температуры в диске. Кроме того, в ряде расчетов учитывались термические сопротивления хвостовых соединений лопаток. Были рассмотрены варианты, при которых воздух мог подводиться только на торцовые поверхности диска, а также с дополнительным подводом его к поверхности диска между первой и второй ступенью. Задачи были решены как для нестационарного, так и для установившегося тепловых процессов. [c.440]

В большинстве рассмотренных методов расчета не учтены граничные условия, которые могут существенно изменить сравнительную оценку долговечности различных материалов. Для всесторонней оценки сопротивления материалов термической усталости нельзя ограничиваться каким-либо одним методом (в частности, испытаниями на воздухе трубчатых образцов), необходимо использовать критерии, отражающие граничные условия теплообмена и теплофизические свойства материала. Для тонкостенных элементов, в которых деформации и напряжения не зависят от теплопроводности, сопротивляемость материала теплосмен можно оценивать по критерию [301 [c.168]

По своей физической структуре топочную среду (пламя) можно рассматривать как сложную многокомпонентную дисперсную си-, стему, состоящую из газообразной и твердой фаз. При этом в расчетах теплообмена излучением необходимо учитывать особенности процессов излучения, поглощения и рассеяния энергии как в объеме среды, так и на граничных поверхностях. Необходимо учитывать тепловые сопротивления слоя загрязнений на экранных трубах, оказывающие сильное влияние на тепловую эффективность экранов, а также реальные селективные свойства всех поверхностей и тел, участвующих в теплообмене. [c.3]

Причины задержки в развитии метода граничных элементов интересны и поучительны.. Казалось бы, теоретическая оснащенность метода была столь велика, что оставалось немедленно переложить его на язык вычислительных машин и начать массовое производство расчетов. Однако, как это ни покажется парадоксальным, именно очень высокий математический уровень работ по ГИУ не способствовал росту его популярности. Дело в том, что, как справедливо отмечено в [26, стр. 14 J, работы по теории ГИУ написаны на строгой математической основе, которая не вполне знакома большинству ученых прикладников . Многим инженерам, соприкасающимся с численной реализацией методов решения прикладных задач, эти работы вовсе недоступны. Но ведь именно инженеры и ученые-прикладники, а не математики-теоретики сразу же оккупировали вычислительные машины с целью получить на них ответы на практические вопросы. Большинство из них были прекрасно знакомы с методами сопротивления материалов и строительной механики, в том числе и с матричными методами. Поэтому метод конечных элементов, возникший как переложение для ЭВМ матричных методов, использовавшихся при расчетах стержневых и балочных систем, органично, быстро и легко вошел в практику расчетов. Его первоочередное развитие и популярность были предопределены профессиональной и психологической подготовкой потребителей. [c.270]

Опора или направляющая, трение вала в которой происходит при скольжении и определяющая положение вала по отношению к другой части механизма, называется подшипником скольжения. Критерии расчетов подшипников скольжения определяются характером внешнего трения в подшипнике в зависимости от наличия смазочного материала. Различают трение без смазывания, граничное и жидкостное трение. При трении без смазывания на трущихся поверхностях отсутствует смазочный материал при граничном — имеется тонкий (порядка 10 4 мм) слой смазочного материала с особыми свойствами. Действие такого смазочного материала называется граничной смазкой. Под жидкостным трением понимается явление сопротивления относительному перемещению, возникающее между двумя телами, разделенными смазочным материалом, в котором проявляются его объемные свойства. Соответствующее действие смазочного материала при этом называется жидкостной смазкой. [c.307]

Возбужденные волны будут распространяться, поглощаясь но пути в соответствии с коэффициентами поглощения для продольных и сдвиговых волн, присущих данному материалу, иока не достигнут противоположных границ. Здесь они отразятся в соответствии с коэффициентами отражения, определяемыми граничными условиями и углами падения. При каждом отражении часть энергии продольных волн будет переходить в сдвиговые, и наоборот. После первых отражений произойдут вторые, третьи и т. д., до тех пор, пока вся начальная энергия не будет израсходована на поглощение или не перейдет через границы тела во внешнюю среду. Так как тело возбуждается непрерывно, то все эти последовательные отражения будут существовать одновременно, накладываться друг на друга и создавать очень сложную интерференционную картину, не поддающуюся никакому расчету. Акустическая нагрузка, которой в данном случае является это возбуждаемое тело для излучателя, будет определяться амплитудой и фазой суммарного ноля отраженных волн на площадке, к которой приложен излучатель. Хотя вычислить активную и реактивную составляющие этой нагрузки невозможно, однако они сравнительно легко могут быть измерены в каждом конкретном случае методом, изложенным в гл. 2, 2. Можно считать, что чем меньше площадь контакта излучателя с телом по сравнению с площадью поверхности последнего и чем сложнее конфигурация тела, тем меньшая часть отраженной энергии попадет на излучатель и, следовательно, тем меньше будет реактивная составляющая входного сопротивления нагрузки. Таким образом, входное сопротивление тела нерегулярной формы может быть близко к активному. В результате такого характера входного сопротивления рассматриваемого тела можно его возбуждать как апериодическую нагрузку, т. е. без подстройки волноводно-излучающей системы. [c.242]

Данная книга является результатом систематизации и развития материалов цикла статей, опубликованных авторами в отечественных и зарубежных изданиях, и серии докладов на Всероссийских и Международных симпозиумах. Если говорить об основных изложенных в ней результатах, то следует отметить следующие. Во-первых, найдены ограничения гидродинамического характера, в рамках которых возможно аналитическое исследование проблемы. Во-вторых, разработан метод решения задач обсуждаемого класса. В его основе лежит возможность сведения задачи минимизации работы управляющих сил и моментов к задаче минимизации работы сил сопротивления вязкой жидкости, что при указанных выше гидродинамических предположениях позволяет ограничиться во вспомогательной задаче лишь кинематическими связями. Дано строгое обоснование метода, основанное на наших подходах к проблеме умножения обобщенных функций. Наконец, примечательной чертой рассмотренного в книге класса мобильных манипуляционных роботов оказалось то, что на энергетически оптимальных перемещениях мощность сил сопротивления среды и ее производная по скорости движения носителя ММР оказались постоянными. Это дает возможность построить граничную задачу, которая с учетом указанных первых интегралов дифференциальной системы оптимальных движений позволяет численно моделировать особое многообразие — источник для расчета сингулярных оптимальных программных управлений и импульсных позиционных процедур, решающих задачу синтеза в условиях неопределенных возмущений среды. [c.7]

Выше мы разбили рассматриваемый объем взаимно перпендикулярными плоскостями, параллельными плоскостям координат, и получили совокупность элементарных прямоугольных параллелепипедов в каждом слое рассматриваемой системы. Каждое из ребер параллелепипедов заменили сопротивлением соответствующей величины (расчеты см. ниже). Величина этого сопротивления выбирается равной или ратной тепловому сопротивлению элементарного объема, кото рый она заменяет. Сопротивление щага сетки прямо пропорционально удельному сопротивлению моделируемой среды (гок, Гои и т. д.), длине соответствующего ребра параллелепипеда и обратно пропорционально площади его поперечного сечения. Соответствующим образом смоделированы граничные условия и включены в схему модели необходимые источники и стоки. [c.43]

Различают поверочный и проектный расчеты теплообменника. При проектном расчете теплообменника требуется подобрать и скомпоновать поверхности теплообмена для рассеивания заданного теплового потока Я при известных расходах и граничных температурах теплоносителя. В поверочном расчете теплообменника его конструктивные размеры, расходы теплоносителя и, как вариант, граничные температуры известны. Требуется рассчитать тепловой поток Q, рассеиваемый теплообменником, и потери напора на перемещение сред сквозь пространство теплообменника. В литературе [2, 3] отмечается относительная простота проектного расчета. При проектном расчете из условий теплового баланса известны все граничные температуры сред — горячей и холодной. В поверочном расчете температурные перепады по обеим средам наперед неизвестны поэтому, во-первых, неизвестен температурный фон теплопередачи, влияющий на значения коэффициентов теплоотдачи и гидравлического сопротивления и, во-вторых, неизвестен температурный напор 0ср, определяющий значение теплового потока. Поэтому поверочный расчет ведется методом последовательных приближений. [c.427]

Таким образом, если собственная теплоемкость термического слоя пренебрежимо мала, то оценку его влияния на точность определения коэффициента температуропроводности в нестационарном режиме можно произвести с привлечением соответствующих решений уравнения теплопроводности при граничных условиях третьего рода. Приведем пример. Пусть исследуется пластина из стекла. Термическое сопротивление — слой воздуха, причем толщина исследуемого слоя пластины в 1000 раз больше толщины воздушной прослойки кп = RI8 = 1000). Тогда, согласно расчетам, проведенным по выражению [c.37]

В безмоментной теории цилиндрических оболочек не представляется возможным удовлетворить граничным условиям на кромке, совпадающей с образующей. Вследствие этого расчет таких оболочек надо выполнять с учетом сопротивления их изгибу. Вместе с тем решение безмоментной теории для цилиндрических оболочек может использоваться как частное решение моментной теории. При этом общее ее решение не имеет затухающего характера изгибных напряжений в направлении, нормальном прямолинейным кромкам. [c.180]

Следовательно, при Bi -> оо, когда внутреннее термическое сопротивление значительно превышает внешнее, т. е. б/Я 1/а, температура охлаждаемой поверхности пластины / =б сразу становится равной температуре нагревающей жидкости t . Иначе говоря, при Bi -> оо третий род граничных условий переходит в первый. Схема распределения температуры в пластине при Bi оо показана на рис. 3.19. Из более подробных расчетов [14] следует, что такими свойствами поле температуры обладает при Bi 100. [c.221]

Численные расчеты Лила [1969] показывают, чго во внутренних точках можно получить вполне удовлетворительные результаты, если даже поставленные граничные условия не совместимы с полным интегралом количества движения, отвечающим сопротивлению, но при этом требуемое расстояние оказывается больше, чем в случае, когда берутся мягкие вычислительные граничные условия. [c.258]

Если же шероховатая поверхность к тому же покрыта физически ощутимым слоем оксида, то сумма (1.63) усложняется еще двумя слагаемыми сопротивлением материала самой оксидной пленки Гпл и полярным сопротивлением границы оксид — металл Ггрт- Эта последняя составляющая полярна по той причине, что каждый оксид — это полупроводник, и на границе его с чистым металлом создается электронно-дырочный переход. Мало того, если где-то в плоскости контакта возник островок расплавленного металла, то и граница жидкого металла с твердым тоже представляет собой полярное электрическое сопротивление. Всякая граница структурно различных объемов в металле, а также граница химически различных веществ является физическим контактом. Само собой разумеется, что количественный учет сопротивлений пл. грт и других граничных сопротивлений очень сложен и теоретическим расчетам вообще не поддается. К счастью, расчеты этих сопротивлений практически не нужны. Однако помнить о существовании этих сопротивлений необходимо, поскольку значительный элемент нестабильности электрических, сопротивлений холодных контактов обусловливается именно оксидными и адсорбционными наслоениями на контактирующих поверхностях. [c.49]

Для расчета второй части ошибки, как правило, требуется проведение дополнительных исследований с целью определения оптимальных условий проведения эксперимента. Так, подавляющее большинство методов основано на решении одномерной задачи, в то время как на практике, естественно, используются образцы конечных размеров. В этом случае необходим ппедварительный анализ соответствующих двумерных задач, в результате которого можно найти такие соотношения между линейными размерами образца, при которых условия одномерности теплового потока удовлетворялись бы с требуемой точностью. Необходимо принять и ряд других мер для получения достоверных данных. В частности, при подготовке образцов для теплофизического эксперимента необходима тщательная обработка поверхностей для соблюдения граничных условий четвертого рода, так как термические сопротивления являются серьезным источником погрешности. К сожалению, не существует каких-либо общих критериев, позволяющих определить [c.128]

При наличии мениска, как указывалось в 2, условия равновесия сил приводят к такому саморегулированию положения расплава в индукторе, что ЭМС на поверхности мениска становятся пропорциональными растоянию точки от его вершины. Это вносит специфику в движение металла. Оси верхнего тороидального вихря ЭМС и соответствующего вихря скорости удаляются от поверхности металла, что уменьшает гидродинамическое сопротивление движению в верхнем вихре. Некоторую роль играет также сползание с мениска поверхностных покровов (окисная пленка, шлак), что меняет граничные условия для движущейся жидкости (прилипание). В результате соотношения интенсивностей верхнего и нижнего вихрей скорости существенно изменяется. На рис. 22 представлены результаты численного исследования гидродинамической функции тока, характеризующей интенсивность потока (замкнутые кривые) при отсутствии и при наличии мениска. В сопоставляемых случаях линейная плотность тока в индукторе одинакова, геометрические параметры близки. Расчет показал, что если в первом случае соотношение между максимальными значениями функций тока в верхнем и нижнем контурах циркуляции равно единице, то во втором случае оно может достигать трех. [c.46]

Качественное влияние необогреваемого предвключенного участка должно быть для различных начальных сочетаний параметров аналогичным рассмотренному, но количественное влияние будет различным в зависимости от соотношения длин необогреваемого, экономайзерного и испарительного участков. В приближенных расчетах можно с запасом при определении граничного массового расхода необогреваемый предвключенный участок считать эквивалентным сосредоточенным сопротивлением. [c.61]

С целью проверки полученных рекомендаций и выводов была проведена серия экспериментов по изучению газорегулируемой ТТ открытого типа. Исследуемая труба имела длину 1,5 м, внешний диаметр 10 м и состояла из испарителя и конденсатора. Испаритель был из меди, имел форму медного полого цилиндра длиной 500 мм, на внутренней поверхности которого было 16 аксиальных прямоугольных канавок шириной 0,4 мм и глубиной 0,6 мм. Выбирался он с малым термическим сопротивлением с целью получения высоких значений коэффициента температурной чувствительности, а также уменьшения пульсаций температуры и давления. Цилиндрический конденсатор был выполнен из термостойкого стекла длиной 1 м для уменьшения аксиальной составляющей теплового потока в зоне раздела пар—газ и визуализации процессов. Конденсатор имел гибкое соединение с испарителем и мог изменять угол наклона от —90 до +90°. На внешней поверхности испарителя имитировались граничные условия II рода (три секции омического нагревателя), а на внешней поверхности конденсатора— III рода (сб 10 Вт/(м -К)). Поля температур измерялись хромель-копелевыми термопарами, а также пленочным термонйдикатором на базе жидких кристаллов (в зоне раздела пар—газ). В качестве тепло-нос1 теля использовался этиловый спирт, а неконденси-рующегося газа — воздух или фреон-11. Отношения молекулярных весов имели значения /См= 1,324 и /См = 0,276 соответственно. Диаметр парового канала конденсатора намного превышал минимальное пороговое значение da для пары этанол—фреон-11. По результатам эксперимента были построены графики, показанные на рис. 9. Распределение температуры в области парогазового фронта соответствовало расчетам и рекомендациям. Протяженность зоны раздела этанол — воздух составила 0,004,а зоны этанол — фреон-11 —0,5 м, т. е. на два порядка больше. Аналогичные результаты были получены при отрицательных углах наклона конденсатора (испаритель над конденсатором). [c.32]

Реализовать нелинейные граничные условия II рода можно подобно тому, как это сделано для источников. В граничную точку модели подается ток, зависящий от ее потенциала. Его значение определяется расчетом, а задан он может быть или непосредственно от источника тока, или от делителя напряжения через соответствующее сопротивление. Регулировка обычно производится вручную. Для облегчения этого трудоемкого процесса используются различные приемы. Так, в [98] предлагается номограмма, позволяющая учесть зависимость теплового потока от разности четвертых степеней температур при лучистом теплообмене. В работах [69, 95, 308] рассматриваются схемы нелинейных элементов, пропускающих ток, пропорциональный четвертым степеням температур, а в [308] применен с этой целью полупроводниковый элемент Atmite, у которого ток [c.46]

Для того чтобы применить модель, необходимо определиться с системой координат, указать начальные и граничные условия и назначить величины связывающих параметров. К последним относятся скорости испарения т / исп, скорости нагрева капли Q/ , силы лобового сопротивления F/ , скорости разрушения капель т /дробл и возможные прочие потери массы, вызванные другими механизмами. Скорости обмена определяются из расчета поведения одиночной капли, а затем суммируются по всем каплям. [c.152]

При расчетах теплообмена в топках широко используется коэффициент тепловой эффективности экранов (КТЭ) гр, естественно связанный с рассмотренными выше тепловым сопротивлением загрязнений / зл и их степенью черноты вал. Так, в методе ЦКТИ [56 ] с помощью численных значений КТЭ условно задаются граничные условия теплообмена на загрязненных тепловоспринимающих поверхностях нагрева, определяющие их относительное тепловоспри-ятие. Имеющиеся опытные данные показывают сравнительно низкие значения КТЭ, особенно при сжигании угольной пыли и сланцев. В расчетах теплообмена в топках обычно используется так называемый коэффициент загрязнений = ijVx, учитывающий снижение тепловосприятия экрана вследствие загрязнения, где ж — угловой коэффициент экрана. По данным [56 ] для угольной пыли t = 0,35. . . 0,55, для мазута = 0,55 и для газа = 0,65. Особенно низкое значение = 0,25 рекомендуется для сланцев северо-западных месторождений. Величина t заметно снижается для ошипованных экранов, покрытых огнеупорной массой (С = 0,2) или закрытых шамотным кирпичом (С = 0,1). В высоконапряженных топочных камерах тепловая эффективность экранов увеличивается примерно на 15—20 %. [c.181]

Для расчетов температурного поля и оценок погрешностей изыеренин температур и плотностей тепловых потоков на облучаемой поверхности термоэлектрического калориметра необходимо решение одномерной (по х. ) линейной краевой задачи теплопроводности для неограниченной пластины (контактного слоя), находящейся в идеальном тепловой контакте (граничные условия четвертого рода) с полуограниченньш телом (телом калориметра). Для времен 10 сек и непропускающего излучение контактного слоя поглощение можно считать поверхностным, чему соответствуют граничные условия второго рода на облучаемой поверхности. Для времен 10 сек следует учитывать закон поглощения излучения и пользоваться внутренним источником тепла в контактном сдое (см. 5.3). Если же контактный слой пропускает излучение, то задача теплопроводности должна решаться с учетом источников тепла в контактном слое и в теле калориметра. Однако, по данным [Юз,lto], подобные слои очень ТОНКИ и обладают значительным электрическим сопротивлением (порядка сотен ом), что делает их пригодными, главным образом, в качестве термометров сопротивления. [c.686]

Критерии работоспособности. Основным критерием ра-ботоспособности подшипников скольжения является износостойкость — сопротивление изнашиванию и заеданию. Для оценки работоспособности и надежности подшипников, работающих в условиях несовершенной (граничной) смазки, служат среднее давление на трущихся поверхностях р и удельная работа сил трения ру, где у — окружная скорость цапфы. Расчет по среднему давлению р гарантирует невы-давливаемость смазочного материала, а расчет по ру — нормальный тепловой режим и отсутствие заедания. [c.308]

К работам по теории крыла конечного размаха тесно примыкают исследования взаимодействия несущих поверхностей с телами вращения (интерференция). А. А. Дородницыным (1944) было предложено решение задачи об определении несущих свойств системы, состоящей из крыла большого удлинения и тонкого длинного фюзеляжа. Крыло заменялось несущей линией (пронизывающей фюзеляж) с переменной по размаху циркуляцией и сходящими с нее свободными вихрями, а фюзеляж — соответствующими особенностями, расположенными на оси. В. Ф. Лебедев (1958) обобщил метод А. А. Дородницына на случай стреловидного крыла и крыла малого удлинения с тонким фюзеляжем. В работе А. А. Никольского (1957) предложено правило расчета подъемной силы а индуктивного сопротивления и рассмотрены некоторые задачи оптимизации системы крыло — фюзеляж в случае, когда крыло мало возмущает осесимметричный поток вокруг фюзеляжа. Вихревые линии, сходящие с крыла, при этом криволинейны и расположены вдоль линий тока исходного осесимметричного потока около изолированного фюзеляжа. А. И. Го-лубинский (1961) разработал метод решения задачи для обтекания крыла с бесконечно длинным цилиндрическим фюзеляжем. При этом для крыла использовалась теория несущей поверхности, а на поверхности фюзеляжа удовлетворялись граничные условия и путем разложения в ряды с помощью цилиндрических функций решалась соответствующая краевая задача. Расчет и опыты показали, что если диаметр фюзеляжа сравним с размахом крыла, то аэродинамическая сила, возникающая вследствйе интерференции, получается того же порядка, что и сила, действующая на изолированные консоли крыла. [c.97]

В качестве электрической модели используют электропроводяш,ую бумагу [20], ванну с электролитом [78] или сетку из сопротивлений (рис. 36, а). Применение моделей для исследования теплового состояния представляет процесс, аналогичный расчету, различие только в том, что уравнения, описывающие распределение тепла, не решают вручную или с использованием ЭВМ, а моделируют, т. е. изготавливают электрическую модель, задают на нее требуемые граничные условия (потоки или температуру), измеряют потенциалы (температуру) и токи (тепловые потоки). Возможность моделирования уравнения (2) при помощи сетки из сопротивлений возникает вследствие того, что распределение потенциалов в сетке определяется уравнением Лапласа в конечно-разностной форме. Исходя из этого, электрическая модель (рис. 36, б) должна состоять из сетки сопротивлений, пропорциональных термическим сопротивлениям поршня, устройства для задания потенциалов, пропорциональных температуре на границах, и устройства для измерения потенциалов, пропорциональных температуре в теле поршня, а также токов, пропорциональных тепловым потокам. [c.68]

При расчете течепий со скольжерпюм поток описывается обычными ур-ниями газовой динамики, но с граничными условиями, учитывающими скачок темп-ры и скорость скольжения. С помощью этих методов удается объяснить наблюдаемое в экспериментах снижение коэфф. сопротивления плоских и затупленных тел и теплоотдачи по сравнению с величинами, рассчитанными по теориям континуального течении (рис. 6). [c.327]

Возможность расчета по этим данным искомой величины удельного сопротивления требует знания закона распределения в объеме образца плотности тока и потенциала. Последний может быть найден решением уравнения div (а grad ср) =0, которое в случае изотермического однородного образца переходит в уравнение Лапласа > Аф=0, с граничными условиями, зависящими от типа токоподвода к образцу. Если найдено решение ф(х, у, z), то можно определить i поверхности 5 равного потенциала. j [c.8]

Таким образом, даже для границы, расположенной на расстоянии 100 радиусов от сферы, что существенно больще расстояния, обычно рассматриваемого в расчетах, постановка граничных условий для скорости, соответствующих бесконечности , приводит к ошибке около 2% в коэффициенте сопротивления Сд нри малых Не. В случае же 7 = 0.1, когда по-прежнему накладываются существенные ограничения на размер шага расчетной сетки, это отношение равно 0.821, т. е. ошибка составляет 18% — и это даже без учета ошибки аппроксимации в конечно-разностных уравнениях. [c.257]

Для многомерных задач наиболее важным проявлением вязкости в смысле качественной разницы между решениями при отсутствии вязкости и нри ее наличии обычно оказывается не наличие в уравнениях вязких членов при расчете внутренних точек, а необходимость постановки граничных условий прилипания. Так, Кенцер [1970] отметил, что нри использовании граничных условий для невязкой жидкости (условий скольжения нотока) можно получить очень точные приближения для решений при отсутствии вязкости даже нрн столь малых числах Рейнольдса, как 300, и даже на не слишком мелкой сетке. Это означает, что полученные численные решения без учета вязкости могут быть точными даже нри наличии схемной вязкости, однако погрешность может быть несколько более существенна для задач с учетом вязкости. (Считая, что ошибка, связанная с наличием в конечно-разностных уравнениях коэффициента aes, влияет, нанример, на полученное значение коэффициента сопротивления Со, не надо пытаться выявить такую малую ошибку в Со, а лучше искать сдвиг по Re, которому отвечает найденное значение Со. Это, очевидно, допустимо, потому что течение, как пра енло, слабо завнснг от величины Re.) [c.527]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...