Коэффициент загрязнения

Задача 2.45. Определить температуру газов на выходе из топки котельного агрегата паропроизводительностью Z)=12,6 кг/с, работающего на фрезерном торфе с низшей теплотой сгорания Ql = 7725 кДж/кг, если известны температура топлива на входе в топку /х = 20°С, давление перегретого пара / ап = 4 МПа, температура перегретого пара / ц = 450°С, температура питательной воды / .,= 150°С, теплоемкость рабочей массы топлива с = = 2,64 кДж/(кг К), кпд котлоагрегата (брутто) f/ = 85%, теоретическая температура горения топлива в топке 0j=1487 , условный коэффициент загрязнения С = степень черноты топки Дт = 0,729, лучевоспринимающая поверхность нагрева [c.61]

Задача 2.53. Определить лучевоспринимающую поверхность нагрева топки котельного агрегата паропроизводительностью D=13,8 кг/с, работающего на высокосернистом мазуте состава С = 3,0% Н =10,4% S = 2,8% 0 = 0,7% Л = ОД% W" = 3Vo, если известны температура подогрева мазута /т = 90°С, кпд кот-лоагрегата (брутто) = 86,7%, давление перегретого пара Ра.п = = 1,4 МПа, температура перегретого пара пп = 250°С, температура питательной воды = 100°С, величина непрерывной продувки Р — Ъ%, количество теплоты, переданное лучевоспринимающим поверхностям бл = 17 400 кДж/кг, теоретическая температура горения топлива в топке в-, = 2Ю0°С, температура газов на выходе из топки в1= 1100°С, условный коэффициент загрязнения = 0,55, степень черноты топки а-, = 0,529 и расчетный коэффициент, зависящий от относительного местоположения максимума температуры в топке, Л/=0,44. [c.67]

Величина 63/Я = е представляет собой термическое сопротивление слоя наружных отложений и носит название коэффициента загрязнения. Величина е зависит от вида топлива, скорости газа, диаметра, геометрии и способа компоновки труб в поверхности нагрева, фракционного состава золы. Оценка влияния загрязнения на теплообмен довольно сложна и проводится по экспериментальным (опытным) данным. Учитывается это в расчетах либо с помощью величины е, либо введением коэффициента тепловой эффективности поверхности г ), представляющего собой отношение коэффициентов теплопередачи загрязненных и чистых труб. Коэффициенты i)) тепловой эффективности коридорных фестонов, перегревателей, экономайзеров для различных топлив ( т < 1,03) приведены ниже. [c.201]

Рамзина 20 Котельная установка 4, 8 Котельный пучок 9 Коэффициент загрязнения 179 [c.258]

Формулы (2-151) и (2-152) справедливы для случаев сжигания газа и мазута при движении продуктов их сгорания через шахматные и коридорные пучки из гладких труб, а также при сжигании твердого топлива и движении продуктов его сгорания через коридорные пучки из гладких труб. При сжигании твердого топлива и движении продуктов сгорания через шахматные пучки из гладких труб учитывается коэффициент загрязнения е и формула для расчета коэффициента теплопередачи, Вт/(м2-К) или ккал/(м2-ч-°С), имеет вид [c.100]

Рис. 2-27. График для определения исходного коэффициента загрязнения е гладких

Коэффициент загрязнения е, м -К/Вт или л 1 -ч-°с/ ккал, определяется по формуле [c.112]

Влияние загрязнений поверхностей нагрева на теплообмен в топке учитывается условным коэффициентом загрязнения . [c.68]

Для открытых гладкотрубных и плавниковых экранов условный коэффициент загрязнения выбирается равным [c.68]

При наличии зажигательных поясов средний условный коэффициент загрязнения равен [c.68]

Тепловое сопротивление наружного слоя загрязнений оценивается коэффициентом загрязнения [c.111]

Коэффициент загрязнения е для гладкотрубных поперечно омываемых поверхностей нагрева при сжигании твердых топлив (кроме древесины) определяется по формуле [c.115]

При сжигании мазута значения коэффициентов загрязнения пароперегревателей, водяных экономайзеров и развитых котельных пучков котлов малой мощности принимаются в зависимости от зольности мазута, скорости газов и наличия присадок к топливу (табл. 8-2), при этом большее значение е соответствует меньшей скорости. [c.115]

Наименование Скорость газов, м/сек Коэффициент загрязнения е, Л1 град/ат [c.115]

Рис. 8-3. Исходный коэффициент загрязнения коридорных пучков при сжигании твердых топлив (кроме древесины и торфа).

Коэффициенты загрязнения конвективных пароперегревателей, гладкотрубных и чугунных ребристых экономайзеров, котельных пучков при сжигании природного газа принимаются по рис. 8-6. При переводе котлов с мазута или ныли на газообразное топливо для перегревателей и экономайзеров принимают промежуточные значения коэффициентов загрязнения между их соответствующими значениями для мазута (пыли) и газа. [c.117]

Коэффициент загрязнения при смешанном расположении труб в пучке (шахматное и коридорное) вычисляется для каждой части пучка (по средней скорости газов в пучке) и усредняется по выражению [c.117]

Рис. 8-6. Коэффициент загрязнения поверхностей нагрева при сжигании природного газа.

При смешанном поперечно-продольном характере омывания гладкотрубных пучков коэффициент загрязнения определяется раздельно для участков, омываемых продольно и поперечно, по средним, для каждого участка найденным скоростям и усредняется по формуле, аналогичной формуле (8-13). [c.117]

Котлоагрегаты открытой компоновки 33, 189, 192, 203 Коэффициент загрязнения 111, 115 [c.242]

I — коэффициент загрязнения радиационных поверхностей нагрева [c.10]

В нормативном методе теплового расчета котельных агрегатов [Л. 31] влияние загрязнения экранов на теплопередачу учитывалось введением условных коэффициентов загрязнения зависящих от рода топлива и конструкции экранов. Эти условные коэффициенты загрязнения были определены косвенным путем на основании опытных данных по суммарному теплообмену в топочных камерах и, естественно, не отражали реальных условий загрязнения. [c.181]

И =32,0Уо, если известны температура топлива на входе в топку /т = 20°С, давление перегретого пара Рш.ц = 4 МПа, температура перегретого пара / ц = 450°С, температура питательной воды /п.,= 150°С, величина непрерывной продувки Р=4%, теплоемкость рабочей массы топлива с = 2,1 кДжДкг К), кпд котлоагрегата (брутто) / р=86,8%, теоретическая температура горения топлива в топке 0, = 1631°С, условный коэффициент загрязнения С = 0,6, степень черноты топки а, = 0,708, лучевосприни-мающая поверхность нагрева Нл = 239 м , средняя суммарная теплоемкость продуктов сгорания V p = 8,26 кДж/(кг К) в интервале температур в-г-9" , расчетный коэффициент, зависящий от относительного местоположения максимума температуры в топке, Л/=0,45, потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива 4 = 2% и потери теплоты в окружающую среду [c.60]

Задача 2.44. Определить температуру газов на выходе из топки котельного агрегата паропроизводительностью )=13,5 кг/с, работающего на донецком угле марки ПА с низшей теплотой сгорания QS=25 265 кДж/кг, если известны давление перегретого пара п.п = 4 МПа, температура перегретого пара f ,, = 450° , температура питательной воды fn,= 100 , величина непрерывной продувки Р=3%, кпд котлоагрегата (брутто) jj a=86,7%, теоретическая температура горения топлива в топке в = 2035°С, условный коэффициент загрязнения С = 0,6, степень черноты топки Ох = 0,546, лучевоспринимающая поверхность нагрева Н = = 230 м , средняя суммарная теплоемкость продуктов сгорания топлива V p=l5,4 кДжДкг К) в интервале температур 0 — 0 , расчетный коэффициент, зависящий от относительного положения максимума температуры в топке, Л/=0,45, потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива 4 = 4% и потери теплоты в окружающую среду 55 = 0,9%. [c.61]

Задача 2.51. Определить лучевоспринимающую поверхность нагрева топки котельного агрегата паропроизводительностью D — 4,09 кг/с, работающего на природном газе Ставропольского месторождения с низшей теплотой сгорания 6 = 35 621 кДж/м , если известны давление перегретого пара = 4 МПа, температура перегретого пара r = 425° , температура питательной воды в=130°С, величина непрерывной продувки Р=3%, теоретически необходимый объем воздуха F =9,51 м /м , кпд котлоаг-регата (брутто) >/ р=90%, температура воздуха в котельной te = 30° , температура горячего воздуха гв = 250°С, коэффициент избытка воздуха в топке о =1,15, присос воздуха в топочной камере Aotj = 0,05, теоретическая температура горения топлива в топке 0т = 2О4О°С, температура газов на выходе из топки б = =1000 С, энтальпия продуктов сгорания при в 1 — = 17 500 кДж/м , условный коэффициент загрязнения С = 0,65, степень черноты топки Дт = 0,554, расчетный коэффициент, зависящий от относительного местоположения максимума температуры в топке. Л/=0,44, потери теплоты от химической неполноты сгорания топлива q = 1% и потери теплоты в окружающую среду 95=1,0%. [c.65]

Задача 2.52. Определить лучевоспринимающую поверхность нагрева топки котельного агрегата паропризводительностью D= 13,9 кг/с, работающего на каменном угле с низшей теплотой сгорания Ql = 25 070 кДж/кг, если известны давление перегретого пара />п.п = 4 МПа, температура перегретого пара /п = 450°С, температура питательной воды /пв=150°С, величина непрерывной продувки Р=4%, теоретически необходимый объем воздуха F° = 6,64 м /м , кпд котлоагрегата (брутто) >/ а = 87%, температура воздуха в котельной /в = 30°С, температура горячего воздуха в = 390 С, коэффициент избытка воздуха в топке 0 = 1,25, присос воздуха в топочной камере Лат = 0,05, теоретическая температура горения тогшива в топке бт = 2035 С, температура газов на выходе из топки 0 = 1О8О С, условный коэффициент загрязнения С = 0,6, степень черноты топки = 0,546, расчетный коэффициент, зависящий от относительного местоположения максимума температуры в топке, М=0,45, потери теплоты от химической неполноты сгорания топлива з=1,0%, потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива 174 = 3% и потери теплоты в окружающую среду = 1 %. [c.66]

Значение е для ширм, исходный коэффициент загрязнения Bq и поправка Q на влияние диаметра приведены на рис. 128. Значение Ае приводится ниже. Для экономайзеров и других поверхностей нагрева при температуре газов О < 400 °С Ае =0 для всех топлив, для АШ без очистки поверхностей дробью Де = 0,0017. Пря > 400 °Сдля экономайзеров и переходных зон Ае = 0,0017, для АШ без очистки Ае = 0,0043, для канско-ачинских углей Ае = 0,0026. Для пароперегревателей Де = 0,0026, для АШ без очистки Ае = 0,0043, для канско-ачинских углей Ае = 0,0034. [c.201]

При (Сжигании твердого тоилива и движениа шродуктов сгорания через ширмы, шахматные пучки из гладких труб или вдоль последних кроме коэффициентов теплоотдачи от газов к стенке, определяют коэффициент загрязнения е, зависящий от скорости газов, 1ИХ температуры, диаметров труб и их расположения, применяемого метода очиСтки труб, а также от вида топлива, точнее от фракционного состава золы. [c.112]

При отсутствии надежных данных о фракционном составе золы топлива поправку Сфр можно принять для углей и сланцев равной 1 и для торфа 0,7. Определив по фор1муле (2-164) значение коэффициента загрязнения е, можно по формулам (2-153) или (2-154) при найденных значениях коэффициентов теплоотдачи от газов к стенке at 112 [c.112]

Принятые величины. Переохлаждение конденсата А к = = 0,7 °С теплоемкость конденсата с =4,175 кДж/(кг-°С). Разность температур 8i = 4,7 °С температура забортной охлаждающей воды fi = 23 °С, ее теплоемкость Сц, = 3,925 кДж/(кг-°С), плотность р = 1020 кг/м скорость охлаждающей воды в трубах w = 2,0 м/с. Наружный диаметр труб d = = 0,019 м, внутренний dg = 0,016 5 м, шаг труб s = 28 мм. Коэффициент загрязнения рз = 0,9, коэффициент = 0,83, коэффициент заполнения трубной доски Т1тр = 0,58. Число ходов охлаждающей воды 2=2. Толщина трубной доски 8 = 0,03 м. [c.182]

Ф = 1—0,5<75/100 — коэффициент сохранения тепла Вр — расчетный расход топлива, кг/с с р — средняя суммарная теплоемкость продуктов сгорания 1 кг (1 м ) топлива в интервале температур Ттоп, кДж/(кг-К) 5,67-10 —коэффициент излучения абсолютно черного тела, кВт/(м -К) — условный коэффициент загрязнения тепловоспринимающих поверхностей нагрева Ял — лучевоспринимающая поверхность топки, м а . — степень черноты топки. [c.145]

Коэффициент загрязнения при расчете конвективных пароиерегрева-телей и сжигании нешлакующихся твердых топлив (каменные угли, АШ при Гун 20%) с применением очистки экранов, а также для шлакующихся топлив (АШ при Т ун< 20%, сланцы, назаровский уголь) при очистке пароперегревателей обдувкой или виброочисткой определяется по рис. 8-3 и 8-4 без введения поправки Де. При ся игании фрезерного торфа Де = = 0,00258 град/вт. [c.115]

Коэффициент загрязнения е для конвективных наронерегревателей, водяных экономайзеров и развитых котельных пучков котлов малой мощности при сжигании мазута [c.115]

Обратные потоки излучения от экранных поверхностей на факел Гобр обусловливаются здесь не столько отражением падающих потоков излучения, сколько собственным излучением слоя загрязнений на экранных трубах. При сравнительно низкой теплопроводности этих отложений температура их наружной поверхности в нормальных условиях работьг топочных камер обычно достигает величин, соизмеримых с температурой пламени. Проведенные исследования [Л. 19, 20, 21, 29] показали, что тепловая эффективность экранных поверхностей характеризуется значительно более низкими, чем в [Л. 31], значениями коэффициентов загрязнения [c.181]

Для открытых гладкотрубных и плавниковых экранов принимаются следующие значения коэффициентов загрязнения для газа 0,65 для мазута 0,55 для пыли низкореакционных топлив типа АШ и тощих углей 0,4 для пыли всех остальных топлив 0,45 для всех твердых топлив при слоевом сжигании 0,6. [c.182]

Среднее значение коэффициента тепловой эффективности экранов равно произведению коэффициента загрязнения g на угловой коэффициент агэкр [c.182]

Конструкция и расчет котлов и котельных установок (1988) -- [ c.179 ]

Паровые котлы средней и малой мощности (1966) -- [ c.111 , c.115 ]

Парогенераторные установки электростанций (1968) -- [ c.16 , c.157 , c.237 ]

Теплотехнический справочник (0) -- [ c.437 ]

Адгезия пыли и порошков 1967 (1967) -- [ c.304 , c.305 ]

Теплотехнический справочник Том 1 (1957) -- [ c.437 ]

Испытание и наладка паровых котлов (1986) -- [ c.142 ]

Основы физики поверхности твердого тела (1999) -- [ c.119 , c.154 , c.232 ]

Котельные установки (1977) -- [ c.13 , c.85 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...