Контактные слои ((У)

В осаживаемой цилиндрической заготовке по мере уменьшения ее высоты металл течет в стороны, но перемещение частиц контактного слоя у торцов значительно меньше, чем по образующей на боковой поверхности, так как в приконтактной области из-за наличия сил трения образуется зона затрудненной деформации (рис. 96). Поэтому цилиндрическая заготовка при осадке принимает бочкообразную форму — появляются зоны затрудненной деформации металла. На различных стадиях осадки заготовки интенсивное перемещение осуществляется за счет той части металла, которая находится вне зон затрудненной деформации (конусов скольжения) и испытывает наименьшее сопротивление течению. [c.112]

Важнейшей эмиссионной характеристикой твердых тел является работа выхода еср (е — заряд электрона, Ф — потенциал), равная минимальной энергии, которая необходима для перемещения электрона с поверхности Ферми в теле в вакуум, в точку пространства, где напряженность электрического поля практически равна нулю [1]. Если отсчитывать потенциал от уровня, соответствующего покоящемуся электрону в вакууме, то ф— потенциал внутри кристалла, отвечающий уровню Ферми. Согласно современным представлениям в поверхностный потенциальный барьер, при преодолении которого и совершается работа выхода, основной вклад вносят обменные и корреляционные эффекты, а также — в меньшей степени — электрический двойной слой у поверхности тела. Наиболее распространенные методы экспериментального определения работы выхода — эмиссионные по температурной, спектральной или полевой зависимости соответственно термо- фото- или полевой эмиссии, а также по измерению контактной разности потенциалов между исследуемым телом и другим телом (анодом), работа выхода которого известна [I, 2]. В табл. 25.1, 25.3 и 25.4 приведены значения работы выхода простых веществ и некоторых соединений. Внешнее электрическое поле уменьшает работу выхода (эффект Шоттки). Если поверхность эмиттера однородна, то уменьшение работы выхода. эВ, при наложении электрического поля напряженностью В/см, равно [c.567]

Вопрос о влиянии медного контакта на коррозию и выносливость ( живучесть ) указанных выше элементов конструкций мало изучен. Часто наблюдаемые нарушения сплошности наружного и внутреннего медного слоя у стальной омедненной трубки вследствие ударов, толчков и сотрясений [5 ] или получения поверхностного дефекта на биметаллических проводах в процессе их транспортировки и монтажа [9], а также наличие постоянно действующей пары Си—Ре на проволоке в канатах, вызывают усиленную контактную коррозию. [c.231]

У протекторов из диэлектриков акустический контакт улучшается за счет эффекта возникновения при трении трибоэлектрического потенциала и образования двойного электрического слоя на контактной поверхности. Это способствует электростатическому притяжению жидкости к протектору и увеличивает толщину и прочность контактного слоя. В частности, слабая смачиваемость протектора из фторопласта компенсируется высоким значением трибоэлектрического потенциала (800 В). В результате обеспечивается такое же значение /Сд, как у оргстекла. [c.50]

При сухом резании, как правило, деформация срезаемого слоя не заканчивается в зоне стружкообразования. При движении вдоль передней поверхности тонкий контактный слой стружки получает дополнительную деформацию, что выявляется в искривлении линий текстуры. У самой режущей кромки линии текстуры имеют меньшее искривление, и по мере перемещения вдоль передней поверхности в сторону движения стружки они искривляются все в большей сте- [c.47]

Рассмотрим узкий пограничный слой вдоль контактной прямой у = Ь и покажем, что в этом слое могут быть изучены интегралы основных уравнений. [c.313]

Отметим также, что пластическое течение в пограничном слое сопровождается некоторым проскальзыванием по контактной прямой у — Ь. [c.314]

Влияние толщины упрочненного слоя при химико-термической обработке на пределы контактной и изгибной прочности трудно оценить из-за отсутствия единой трактовки в различных стандартах и методиках. Так, в ГОСТ 21354-87 толщину диффузионного (упрочненного) слоя у переходной поверхности зубьев рекомендуется определять на отожженных шлифах как толщину слоя от поверхности до структуры сердцевины. При этом твердость сердцевины у основания зубьев цементованных и нитроцементованных колес должна составлять HR 30... 45, азотированных колес - HR 24... 40, закаленных по контуру при нагреве HR 25... 35. В СТ СЭВ 5744-86 толщина упрочненного слоя в середине боковой поверхности зуба при оценке контактной прочности и у переходной поверхности зубьев при оценке изгибной прочности равна толщине слоя от внешней поверхности зуба до поверхности внутри упрочненного слоя с твердостью по шкале Виккерса на 50 единиц большей, чем у сердцевины (твердость сердцевины устанавливается на выбеге эпюры твердости зуба [c.110]

Применяют способы контроля, при которых между искателем и изделием вводится задержка времени из твердого или жидкого материала. Например, в установках для автоматического контроля широко распространен иммерсионный способ контроля, при котором между искателем и изделием создается толстый слой жидкости. Для этого изделие целиком погружают в резервуар с жидкостью или создают локальные ванны. Иммерсионный способ контроля обеспечивает более стабильную передачу ультразвука от искателя к изделию по сравнению с контактным способом, у которого качество акустического контакта изменяется в связи с изменением толщины слоя масла, его частичного или полного исчезновения. [c.215]

В зоне контакта сопряженных фрикционных катков возникают контактные напряжения величина которых прямо пропорциональна Так как при работе передачи зона контакта непрерывно перемещается по рабочим поверхностям, то поверхностные слои материала катков испытывают многократно повторяющиеся переменные напряжения и подвержены усталостному выкрашиванию, нагреву и износу, Как показывает опыт, основными критериями работоспособности фрикционных передач являются для передач с металлическими катками, работающих со смазкой, — усталостное выкрашивание для тех же передач, работающих без смазки — нагрев для передач, у которых один из катков имеет неметаллическую рабочую поверхность — износ. [c.253]

Если у цилиндрических поверхностей скольжение происходит вдоль линии контакта, масляный слой в контактной зоне образоваться не может, [c.233]

Вырождение контактной структуры. В этом случае можно рассуждать так. Складывание определяет инволюцию медленной поверхности, переставляющую обе точки одного слоя. В окрестности точки складки медленная поверхность приводится к нормальной форме у=х расслоенным диффеоморфизмом у—медленная, х — быстрая переменная). Будем пользоваться на медленной поверхности локальными координатами (х, г), где Z — вторая медленная переменная. Тогда указанная выше инволюция запишется в виде х, z) (—х, г). [c.181]

Приемники с изменяющимся омическим сопротивлением металлического проводника имеют величину х, несколько большую единицы, так как при растяжении металлической проволоки уменьшается и ее поперечное сечение. Уменьшение поперечного размера составляет аА///, где о — коэффициент Пуассона, обычно равный 0,25- 0,3. Уменьшение поперечного сечения (пропорционального квадрату поперечного размера) составит —2aAZ/Z, так что AR/R 1+2о)Al/ly х= 1+2а= I,5-f-l,6. Таким образом, параметрические приемники, кроме выполненных из пьезомагнитных материалов — ферритов, имеют обычно коэффициент преобразования х> мало отличающийся от единицы. Только у угольного порошка, основное сопротивление которого сосредоточено в тонких контактных слоях у поверхности зерен, благодаря тому, (что деформируются именно поверхностные слои, [c.222]

Градиент давления, возникающий в процессе сушки, играет сущеся-венную роль. Релаксация избыточного дав -ления, возникающего в контактном слое у закрытой поверхности ящика, возможна лишь через всю толщину образца. В период прогрева этот пар, встречаясь с оде не нагретым материалом, конденсируется и передает ему свое [c.32]

При температуре воды, равной точке росы др, парциальное давление водяных паров в газах и парциальное давление водяных паров в пограничном слое у поверхности воды равны. При > р парциальное давление водяных паров у поверхности воды больше, чем в газах, и процесс подогрева воды происходит с испарением ее и увлажнением газов. После достижения водой температуры процесс испарения воды происходит при постоянной температуре м = onst. Наоборот, при нагреве воды до температуры -(Х др парциальное давление водяных паров в газах больше, чем у поверхности воды, и непосредственно на входе дымовых газов в контактную камеру начинается конденсация водяных паров, содержащихся в газах, и, следовательно, осушение газов. [c.34]

При температуре воды, равной точке росы 9 р, парциальное давление водяных паров в газах и в пограничном слое у поверхности воды равны. При парциальное давление водяных паров у поверхности воды больше, чем в газах, и подогрев воды происходит с испарением и увлажнением газов. После достижения водой температуры вода испаряется при постоянной температуре <) = onst. Наоборот, при нагреве воды до температуры < в р парциальное давление водяных паров в газах больше, чем у поверхности зоды, и непосредственно на входе дымовых газов в контактную камеру начинаются конденсация водяных паров, содержащихся в газах, и, следовательно, их осушение. В случае, если начальная температура воды ниже, а конечная выше др, то в условиях противотока газов и воды в нижней зоне контактной камеры, т. е. в области более горячих дымовых газов и воды с О>0 р, имеют место испарение части подогреваемой воды и увеличение содержания паров в газах, а в зоне, где -fXiJp, происходит конденсация водяных паров, как вновь образовавшихся, так и поступивших в контактную камеру экономайзера с дымовыми газами. [c.11]

В первой области увеличение концентрации ц от О до порядка 50 приводит к разнонаправленным изменениям термических сопротивлений пристенного слоя и ядра потока. При 0<и<.1,5 согласно [Л. 3, 4] контактный теплообмен между фазами потока весьма интенсивен и лимитируется лишь ранотурбулизироваиным пограничным слоем у поверхности каждой частицы [c.652]

Титановые сплавы обрабатываются несколько хуже нержавеющих сталей, но лучше жаропрочных сплавов. Плохая обрабатываемость титановых сплавов объясняется их низкой теплопроводностью, которая еще ниже, чем у жаропрочных материалов, а также высокой активностью титана к кислороду и азоту воздуха, в результате которой резко повышается твердость контактного слоя стружки и уменьшается площадь контакта стружки с инструментом. На контактных поверхностях создаются большие нормальные давления, которые при наличии высоких температур способствуют возникновению задиров. Для обработки титановых сплавов используют режущие инструменты, оснащенные пластинами твердых сплавов ВК4, ВК8 и быстрорежупще стали Р9К8 и Р9Ф5 при оптимальных геометрических параметрах. [c.266]

Неметаллические включения оказывают определяющее влияние на характер разрушения стали. Зарождение трещин у неметаллических включении обычно происходит либо в результате разрушения включения и переходе трещины из него в металл, либо при отделении включения от металлической матрицы с последующим ростом образовавшейся полости. Это связано с низкой прочностью как самих включений, так и контактного слоя металл—включение. Первичные микротрещины образуются вокруг наиболее крупных (более 10 мкм) включений, таких как MnS, aS, AI2O3, Si02- С понижением температуры влияние включений усиливается, причем особенно заметно с повышением общей загрязненности металла. [c.374]

Первое условие выполняется повсеместно, так как арматурные стали весьма неоднородны поструктуре, так же, как неоднородна структура контактного слоя блтона у поверхности арматуры. [c.122]

Формула (21) связывает длину площадки текучести е , коэффициент пластического трения и и величину относительпого обжатия ЛЯ/Я с толщиной слоя у К12, где металл деформируется в условиях идеальной пластичности. При К=Н из этой формулы следует соотношение (17), т. е. получаем значение АН/Н)и, отвечающее началу пластического упрочнения у контактной поверхности тонкой полосы. При отсутствии контактного трения, т. е. при 1=0, из формул (17) и (21) следует очевидный результат, что вся полоса попадает на участок пластического ДЯ. Уз [c.22]

Расчеты показывают, что при контроле стальных изделий наклонными и РС-искателями наилучшее акустическое согласование и, следовательно, наименьшая амплитуда осцилляций будет у акустических задержек, выполненных из оргстекла, полистирола и Д рурих пластмасс, т. е. материалов с небольшим акустическим сопротивлением Z. На амплитуду осцилляций коэффициента прозрачности существенное влияние оказывает затухание ультразвука в контактном слое. На рис. 18 приведены графики изменения модуля коэффициента прозрачности 0 , 2,3 в зависимости от толщины контактного слоя и коэффициента за- [c.45]

В зоне алых скоростей резания у 2 -н- 8 м мин нарсст имеет незначительную величину, так как вследствие низкой температуры в контактном слое отсутствую условия для торможения нижних слоев стружки и их приваривания к передней поверхности резца. В зоне средних скоростей резания и 15 30 м/мин создаются благоприятные температурные условия, обеспечивающие наибольшее [c.551]

Для уточнения автором были проведены дополнительные опыты. Образцы корней стружек с твердым сплавом, в которых не обнаруживалось заметной диффузии после резания, помещали в вакуумную печь и производили отжиг. Отжигу подвергали несколько образцов железо — ВК8 и сталь 40 — Т15К6. Температура отжига 870—910°. Давление в печи р 10 мм ртутного столба. Время отжига 40 мин. До отжига контактные слои стружки были текстури-рованы. В результате отжига (фиг. 210, см. вклейку, лист 51) завершилась стадия перлитного превращения и стружка имеет ферритоперлитовую структуру. У границы раздела наличие темной полосы и мелких раздробленных карбидов указывает на диффузионное взаимодействие между твердым сплавом и сталью. [c.215]

У приведенных шлифов температура и время контактирования при резании образцов были недостаточны для возникновения диффузионной прослойки углерода значительных размеров. Подобно углероду, коэффициент диффузии вольфрама а титан и коэффициент самодиффузии титана при исследованных температурах имеют малое значение и дифф узионные слои не обнаруживаются. Протеканию диффузионных процессов в условиях резания значительно препятствует интенсивное окисление контактных слоев титана. [c.234]

Применение аналитических методов исследования контактных деформаций усложняет задачу в связи с тем, что поверхностные слои заготовок по своей структуре отличны от глубинных слоев металла (наличие обезугле-роженного слоя у поковок, литейной корки у отливок, наклепанного слоя у заготовок, прошедших предварительную обработку) и имеют микро-и макронеровности. Достаточно простые и удобные для практического пользования зависимости между величинами контактных деформаций и нормальным усилием могут быть получены для различных случаев установки экспериментальным путем. [c.73]

Контактная усталостная прочность цементованного слоя определяется на специальных машинах по числу циклов до начала выкрашивания цементованного слоя у роликов, работающих при больших давлениях на трение при качении со скольжедпем. [c.621]

Твердые (или сухие) выпрямители за последнее время получили широкое распространение и успешно применяются не только для зарядки аккумуляторов, но и в других случаях во всех областях техники. Работа твердых выпрямителей основана на выпрямляющем свойстве контактного слоя между металлом и полупроводником. Это достигается применением полупроводников, у которых электрическое сопротивление слоя в запорном направлении от металла к полупроводнику во много раз больше, чем в обратном направлении. В зависимости от типа полупроводника различают купроксные (меднозакисные), селеновые и кремнне- вые выпрямители. Наиболее широкое распространение получили первые два вида. [c.170]

Отметим еще, что введенная здесь модель основания включает так называемое упругое комбинированное основание. Оно было впервые введено Б. Н. Жемочкиным и А. П. Синицыным [29] с целью устранить недостаток модели основания в виде упругого полупространства, заключающийся в том, что контактные напряжения у краев пластинки оказываются неограниченными, что для реальных оснований не должно быть. Действительно, если ввести комбинированную модель, представляющую собой обычное полупространство, покрытое слоем непрерывно распределенных вертикальных пружин жесткости к (винклеровское основание), то нормальное контактное напряженке у края пластинки будет ограниченным. К ЭТОЙ же модели основания, но из других соображений пришел И. Я- Штаерман [113]. [c.283]

Для типовых случаев Сип находят экспериментально. Аналитическое решение контактной задачи затруднительно, тан как на поверхностях заготовки имеются микро- и макронеровности, при соприкосновении которых с установочными элементами возникают неправильные и случайно расположенные места контакта. Наличие на этих поверхностях литейной корки или обез-углероженного слоя (у поковок), механические свойства которых отличны от глубинных слоев металла, создает особые условия возникновения контактных деформаций. Величина их обычно меньше глубины поверхностного слоя. [c.18]

После перемещенпя резца относительно обработанной поверхности происходит упругое восстановление поверхностного деформированного слоя на величину h,. (рис. 6.12, й) — упругое последействие. В результате образуется контактная площадка шириной Н между обработанной поверхностью и вспомогательной задней поверхностью резца. Со стороны обработанной поверхности возникают силы нормального давления N и трения F. Чем больше значение упругой деформации, тем больше сила трения. Для уменьшения сил трения у режущего инструмента делают задние углы (а и aj, значения которых зависят от степени упругой деформации металла заготовки. [c.268]

Выкрашивание заключается в появлении на рабочих поверхностях небольших углублений, напоминающих оспинки, которые потом растут и преврантаются в раковины. Размеры ямок-раковин в зависимости от стадии выкрашивания, материала и других условий бывают весьма малыми, едва различимыми невооруженным глазом, и значительными, величиной в несколько миллиметров. Выкрашивание носит усталостный характер. В результате зацепления зубьев контактные напряжения в каждой точке рабочей поверхности зубьев изменяются по отнулевому циклу, а напряжения в поверхностных слоях --даже по знакопеременному, хотя и несимметричному циклу. Усталостные трещины обычно зарождаются у поверхности, где возникает концентрация напряжений из-за микронеровностей. При относительно малой толщине упрочненного слоя, а также при больших контактных напряжениях трещины могут зарождаться в глубине. При увеличении твердости поверхности значение глубинных напряжений возрастает. [c.158]

Таким образом, различие результатов экспериментов по уи-рочпению железа ударом пластины, разогнанной зарядом ВВ, и н[)н детонации накладного к обрабатываемому образцу заряда В И связано с различным характером затухания ударных волн при воздействии ударника н детонационной волны на обрабатываемый образец. Хотя в слоях, непосредственно примыкающих к поверхности контакта с детонирующим зарядом ВВ, достигаются достаточно высокие для прохождения фазовых переходов давления (до 40 ГПа для заряда гексогена с плотностью ро = 1,0 г/см ), однако затем ударная волна начинает гораздо быстрее затухать, чем это происходит при ударе пластиной, из-за следующей за детонацнонпой волной волны разгрузки и разлета ПД с резким снижением давления на контактной границе. [c.294]

Контактное поле вызывает перемещение электронов в направлении к м-области, а дырок — к р-полу-проводнику. На границе образуется так называемый запорный слой с ничтолсно малой концентрацией носителей и, следовательно, низкой проводимостью толщина этого слоя порядка 10 см. Запорный слой образуется также на границе между металлом и р-полупроводником, если у первого работа выхода электронов меньше, чем у второго, или же на границе между металлом и п-полупроводником,если у первого работа выхода больше, чем у второго электроны переходят в металл и в п-полупроводнике у границы раздела появляется положительный объемный заряд. [c.176]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...