Трение для валов

Посадки Н7/е8 (Л/Л) Н8/еВ А а1Л) и Е9/Ь8 (Л/Вд) являются предпочтительными по ГОСТ 25347—82 для данного типа посадок. К этой же группе средней точности относятся посадки в системе вала Е8/Ь8 (Л/В ) и Е8/Ь7 Л/В а Л/В) Примеры применения подшипники жидкостного трения для валов турбогенераторов, больших электромашин, центробежных насосов приводной вал в подшипниках круглошлифовальных станков, коренные шейки [c.332]

Примеры применения подшипники жидкостного трения для валов турбогенераторов, больших электромашин, центробежных насосов приводной вал в подшипниках круглошлифовальных станков, коренные шейки коленчатого вала и шейки [c.306]

В формулах (5.5) и (5.6) г — число болтов, расположенных с одной стороны вала, /< =(1,3... 1,8) — коэффициент запаса. Коэффициент трения для чугунных и стальных деталей, работающих без смазки, можно выбирать в пределах / 0,15...0,18. [c.75]

Прокатный стан состоит из двух валов диаметром = 50 см, вращающихся в противоположные стороны, указанные стрелками на рисунке расстояние между валами а = 0,5 см. Какой толщины Ь листы можно прокатывать на этом стане, если коэффициент трения для раскаленного железа и чугунных валов / = 0,1 [c.60]

Подшипники качения служат опорами для валов, осей и других вращающихся деталей. Они воспринимают радиальные и осевые усилия, приложенные к валу, и по виду трения относятся к опорам трения качения. [c.329]

Полумуфты 7 и 2 насаживают на валы 5 и 6 с натягом таким образом, при больших натягах передача вращающего момента могла бы осуществляться за счет сил трения между валами и полумуфтами, но для большей надежности установлены призматические шпонки 7. Для осевой фиксации полумуфт имеются установочные винты 4. Полумуфты стянуты болтами 3, и момент от одной полумуфты к [c.388]

Производя аналогичный расчет для подшипников вала 2, можно определить возникающие в них реакции и потери на трение. После этого следует вычислить величину момента двигателя, приводящего в движение вал 1. Эта величина получается в результате сложения величин момента Мх, определяемого равенством (5.17), моментов трения в подшипниках вала 1 и приведенного к валу 1 момента от сил трения в подшипниках вала 2. Это приведение осуществляется при помощи равенства мощностей приведенной и приводимой силы. Если суммарный момент трения на валу 2 равен М,, то при приведении его к валу / мы получим [c.96]

Грузоподъемность роликоподшипников при тех же габаритных размерах значительно выше, чем шарикоподшипников. Однако потери на трение в роликовых подшипниках больше, чем в шариковых значения коэффициента трения для шарикоподшипников / = 0,001-н-0,004, для роликоподшипников / = 0,0025-f-- -0,01. Роликовые подшипники более чувствительны к перекосу валов, чем шариковые. Роликоподшипники без бортов на наружном кольце или на внутреннем кольце не ограничивают осевого пере-меш,ения вала. Эти же подшипники с двумя бортами на одном из колец и одним бортом на другом (рис. 24.2, е) дают возможность передавать односторонние осевые нагрузки. Роликоподшипники с упорной фасонной шайбой на внутреннем кольце (рис. 24.2, г) дают возможность фиксировать вал и допускают небольшую осевую нагрузку в обе стороны. [c.416]

Для того чтобы устранить влияние изменения при трении шероховатости вала, он прирабатывался с образцом баббита по методу повторных нагружений при скорости 0,51 кгс/см в 1 мин. [c.84]

При определении совместимости материалов композиции и вала и выборе подходящих условий трения для них применяют следующие схемы испытаний с постоянной нагрузкой вытирание вращающимся валом канавки на плоской поверхности образца из композиционного материала испытание по схеме трения вал — втулка , испытание по схеме трения вал — неполный вкладыш , когда неподвижный образец в виде колодки с постоянной площадью поверхности трения охватывает вращающийся вал на небольшой дуге. [c.85]

Для вала с теми же данными (см. стр. 164) определены перемещения с учетом трения при г т = 1,00. Результаты вычисления I и т) представлены кривыми на фиг. 4. 3, а. Огибающая Y = VЛ-if изображена на фиг. 4. 3, б. Те же кривые, построенные в функции отношения переменной скорости вращения к критической скорости, изображены на фиг. 4. 4. [c.167]

Не останавливаясь на этом вопросе подробно, приведем семейство кривых изменения угловой скорости (фиг. 4. 8) для вала с трением, полученных интегрированием системы дифференциальных уравнений с помощью моделирующей установки МН-7 и описанных в работе [9]. [c.173]

Рис. 5.108. Пружинный тормоз для приборов с постоянным моментом трення при вращении вала 2 в разные стороны. При вращении вала 2 один из концов пружины I прижимается к упору 3, что способствует проскальзыванию с трением между валом и пружиной.

Для того чтобы этим формулам придать расчетный вид, учтем, что нахождение натяжений по знаку равенства не будет гарантировать рассматриваемую передачу от буксования ремня при возможной ее перегрузке, так как тогда в силе трения не будет запаса для преодоления увеличенного сопротивления. Кроме того, невыгодность такого расчета ремня по знаку равенства еще заключается в том, что если даже в дальнейшем нагрузка ведомого вала вернется к первоначальному значению, то ремень некоторое время все равно будет продолжать буксовать, так как опять не будет запаса в силе трения для сообщения ведомому валу ускорения и доведения его скорости до нормальной. Поэтому расчет натяжений и 5а нужно производить с некоторым запасом. [c.326]

При назначении полей допусков для вала и отверстия корпуса под вн) треннее или наружное кольцо подшипников качения необходимо учитывать а) вращается вал (внутреннее кольцо) или корпус (наружное кольцо) б) вид нагрузки в) режим работы г) тип и размеры подшипника. д) скорость вращающегося кольца е) условия монтажа и эксплуатации и т. п. [c.359]

На рис. 5 представлена в качестве примера двухконтактная, шестипозиционная роликовая машина фрикционного трения. Испытуемый образец 1 имеет форму вала, его диаметр 40 мм. Скорость вращения 1400 об/мин. Нажимные ролики 2 (по б шт. с каждой стороны) увлекаются во вращение силой трения. Для каждой пары роликов может быть применена своя нагрузка, создаваемая с помощью рычага 3 и пружины 4. На такой машине наблюдение за развитием повреждений делается при периодических остановках путем осмотра поверхности образца. [c.249]

Полиамидные вкладыши опорных подшипников скольжения выполняют в виде монолитных неразрезных либо разрезных втулок. Получают более широкое распространение подшипники с расширительным швом [3, 4, 57], которые имеют ряд преимуществ. Подшипники с расширительным швом подходят для валов с различными допусками на изготовление. Шов компенсирует температурно-влажностные изменения зазора в соединении и одновременно он служит в качестве смазочной канавки. Для уменьшения коэффициента трения применяют различные смазки. [c.242]

Антифрикционные сплавы применяют для заливки вкладьпней под-ншпников. Основные требования, предъявляемые к антифрикционным сплавам, определяются условиями работы вкладыша подшип ника. Эти сплавы должны иметь достаточную твердость, по не очень высокую, чтобы не вызвать сильного износа вала сравнительно легко деформироваться под влиянием местных напряжений, т. е. быть пластичными удерживать смазку на поверхности иметь малый коэффициент трения между валом и подшипником. [c.355]

П. Для клеммоиого соединения (см. рис. 4.17) определить силу F, приложенную к концу рычага. Диаметр вала л = 40 мм, плечо / = 300 мм, коэффициент трения между валом и клеммой f = 0,16, материал болта МИ —сталь 35, затяжка — неконтролируемая, нагрузка — постоянная. Момент сил трения должен быть на 30 7о больше момента от усилия. [c.76]

Одно из колец подшипника плотно сажают па вал (по дпа.метру г/), а другое устанавливают в корпусе. Для предотвращения трения между вало.м п свободиы.м ко.тьцо.м впутрешшй дпа.мстр с ] последнего делают на несколько десятых. миллиметра больше, че.м закрепленного кольца. [c.458]

В формулах М р — наибольший передаваемый крутящий момент d — диаметр вала /р — расчетная длина шпонки (см. рис. 9) Лили h — высота шпонки t или t — глубина паза вала Ь — ширина клиновой шпонкн f — коэффициент трения, для стали и чугуна /= 0,15- 0,2 о1см—допускаемое напряжение смятия материала шпонки или детали в общем машиностроении [а]см = 800 -4- 1500 кгс/см (меньшеа значение для чугуна, большее — для стали). В редукторах [а]см принимают равным 500—1800 кгс/см , для текстолита — 200 кгс/см , для скользящих незакаленных стальных поверхностей — 100—200 кгс/см . [c.380]

На рис. 15 представлен график Дуайера i), на котором даны осреднённые экспериментальные данные о зависимости коэффициента от tjj и Го Для корпусов без выступающих частей (рули, кронштейны для валов винтов и т. д.). С помощью графика Дуайера и значения коэффициента трения в функции числа Рейнольдса легко рассчитать сопротивление корпуса корабля в функции скорости движения. Этот расчёт часто даёт в первом приближении очень хорошие результаты. [c.82]

Вследствие того, что в косозубых колесах нормальная реакция Рп зубьев направлена наклонно к оси колеса (рис. 239), возникает осевое усилие Ро на валу колеса. Это осевое усилие вызывает необходимость установки упорного осевого подшипника, что влечет за собой увеличение потерь на трение. Для уравновешивания осевых усилий применяют колеса с угловыми зубьями — шевронные или елочные (рис. 69 л 70). Шевронные колеса состоят как бы из двух колес с косыми зубьями, симметрично расположёнными относительно средней плоскости (рис. 240). Зацепле- [c.224]

Значительное снижение усталостной прочности возникает в вале при переменном изгибе, когда на вал насажена втулка. Объясняется это концентрацией нанря-женин в вале у краев втулки и коррозией сухого трения. Для повышения усталостной прочности иногда увеличивают диаметр вала под втулкой (рис. 212.) или делают плавный переход введенпем внутренней фаски на краях втулки (рис. 213). [c.374]

Результаты экспериментов показывают, что исходная шероховатость поверхности контртела оказывает существенное влияние на интенсивность изнашивания и величину коэффициента трения. Интенсивность изнашивания зависит от величины комплексного параметра шероховатости А. Так, для полированных поверхностей до У9—10 получены наименьшие интенсивность изнашивания и коэффициент трения, несмотря на разные высоты неровностей, но почти одинаковые величины А. Расчетная величина комплексной характеристики соответствует экспериментальным параметрам шероховатости поверхности контртела, при которых получены наименьшая интенсивность изнашивания и минимальный коэффициент трения для подшипника из метал-лофторопласта, работающего в паре с металлическим валом из стали 45 при установившемся режиме трения. [c.101]

Втулка диаметром 40 мм, длиной 32 мм с нанесенным на нее слоем композиционного материала толщиной 0,5 мм испытывается трением по валу из незакаленной стали шероховатостью по Ra = 0,5 мкм с постоянной нагрузкой (рис. 58). Для графика характерен значительный приработанный износ h p в начале испытания и малое приращение износа в последуюпщй период работы. Приработке присущ неустойчивый тепловой режим, периоду установившегося изнашивания — стабилизация температуры на уровне, зависящем от условий работы. [c.89]

К тормозам с усилием, действующим параллельно оси тормоза, относятся также шиннопневматические тормоза (фиг. 167) однако они нашли в машиностроении ограниченное применение. Гораздо чаще подобные устройства используются в качестве соединительных муфт [54], [591, [761. Тормозное устройство состоит из резиновой или резино-кордной камеры 6, располагаемой во внутренней полости тормозного барабана 1, связанного с одним из валов механизма. Камера 6 укреплена на детали 5 неподвижной относительно вращающейся детали 1. Внутренние поверхности дисков тормозного барабана 1 являются рабочими поверхностями трения тормоза. Фрикционные накладки 7 прикреплены к упругим металлическим дискам 2, также соединенным с деталью 5. Резиновая камера 6 защищена от нагрева теплом, возникающим при трении, теплоизоляционными прокладками 4. Воздух под давлением 4—5 атм подводится в камеру 6 через отверстие 3 в детали 5. При подводе воздуха упругая резиновая камера осуществляет нажатие на диски 2 и прижимает фрикционные колодки к внутренним поверхностям барабана 1. При прекращении подачи воздуха упругие диски 2 отводят колодки от поверхности трения. Для улучшения теплоотдачи от рабочих элементов тормоза тормозной барабан снабжен охлаждающими ребрами 8. Тормоза данного типа отличаются малым временем срабатывания, не требуют частой регулировки зазора между рабочими поверхностями по мере изнашивания фрикционного материала и обеспечивают полное размыкание трущихся поверхностей. [c.259]

На фиг. 84 показана схема двух валов, соединенных фрик-ционно муфтой Ф, в которой два диска связываются силами трения. Две половины муфты прижимаются одна к другой силой, достаточной для того, чтобы создать необходимое сцепление (трение) для вращения ведойого вала 2. [c.179]

Смотреть страницы где упоминается термин Трение для валов : [c.345] [c.345] [c.334] [c.334] [c.386] [c.64] [c.449] [c.270] [c.434] [c.126] [c.230] [c.87] [c.31] [c.191] [c.87] [c.144] [c.172] [c.173] [c.273] [c.127] [c.251] [c.604]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...