Условия граничные второго рода

Обобщенное граничное условие теплообмена второго рода (на [c.8]

Для граничных условий первого рода Э = П К = 17. Для условий же второго рода Э = - 7, поэтому вторая формула Эшелби по сути совпадает с первой. [c.309]

При построении тепловой модели шпинделя принимаются следующие допущения основной источник теплообразования — энергия, которая выделяется от трения в опорах теплота поступаем через торцовые поверхности шпинделя в местах закрепления подшипников задача рассматривается как одномерная, и температура изменяется только по длине шпинделя теплофизические параметры являются постоянными теплоотдача с боковых поверхностей шпинделя незначительна. При таких допущениях уравнение теплопроводности шпинделя с граничными условиями второго рода имеет вид [c.53]

Граничное условие второго рода задается плотностью теплового потока в каждой точке поверхности тела для любого момента времени. [c.355]

Какими величинами задаются граничные условия первого, второго и третьего рода [c.357]

Все замечания, сделанные по влиянию параметра 7 на характеристики теплообмена в каналах с пористым заполнителем при отсутствии теплового равновесия и граничных условиях первого и третьего рода, справедливы и для случая граничных условий второго рода. Это следует, например, из сравнения данных, приведенных на рис. 5.7 и рис. 5.10. [c.111]

На границе рассматриваемой области можно задать а) значение искомой функции б) значения производных по пространственным координатам от искомой функции в) уравнение баланса потоков. В случаях а)—в) говорят о граничных условиях первого, второго и третьего рода соответственно. [c.10]

Поток q теплоты и конвективный теплообмен не могут задаваться одновременно на одном и том же участке границы. EJ частном случае, когда граница теплоизолирована, т. е. конвективный теплообмен отсутствует и поток теплоты равен нулю, имеет место граничное условие второго рода [c.11]

Граничные условия второго рода состоят в задании распределения плотности теплового потока на поверхностях тела и ее изменения во времени. [c.265]

Граничные условия второго рода, когда на поверхности задана плотность теплового потока, т. е. производная от температуры по нормали к поверхности (в виде функции времени и координат точек поверхности). [c.27]

Если созданы граничные условия для потенциала, аналогичные условиям для температуры, то в безразмерной форме они будут также тождественны. [Граничные условия —первого и второго рода (гл. 2) ]. [c.42]

В настоящее время используют четыре граничных условия для температуры — условия первого, второго, третьего и четвертого рода [c.211]

В случае граничных условий второго рода (зажигание при постоянном тепловом потоке) или граничных условий третьего рода (теплообмен с внешней средой по закону Ньютона) с ростом времени возрастает температура поверхности реагента (рис. 6.7.5) и функция 0щ (т) при некотором значении т = т, которое тоже целесообразно назвать временем прогрева, имеет точку перегиба. [c.286]

Граничное условие второго рода [c.348]

Тепловые граничные условия обычно задаются в виде распределения температур или тепловых потоков (граничные условия первого и второго родов). [c.132]

Уравнения, определяющие оба поля, в безразмерном виде будут, очевидно, совершенно тождественны. Безразмерные граничные условия будут тождественны только в том случае, если ими непосредственно определяется поле искомой величины на границах системы, т. е. в случае, если тепловая задача поставлена в граничных условиях первого или второго родов. Электрическая аналогия является очень эффективным средством экспериментального исследования. Замещение исследуемого процесса его электрической аналогией, как правило, создает существенные преимущества. Электрическая модель с заданными геометрическими и физическими свойствами, а также режимные условия, обычно легко реализуются. Все необходимые измерения осуществляются сравнительно просто и с очень высокой степенью точности. Особенно важное значение электрическое моделирование приобретает при исследовании сложных нестационарных процессов. [c.138]

Граничное условие второго.род а. В этом случае задается поверхностная плотность теплового потока (а следовательно, и температурный градиент) в каждой точке поверхности тела для любого момента времени. В частном случае поверхностная плотность теплового потока для каждой точки поверхности тела может оставаться неизменной. Температура на поверхности тела неизвестна. [c.279]

Для сплошных образцов используется известное решение уравнения теплопроводности при граничных условиях второго рода, т. е. когда нагревание цилиндра большой длины осуществляется при постоянной плотности теплового потока [Л. 4-5], которое при Fo 0,5 имеет вид [c.166]

Значительно проще и с достаточной для технических расчетов точностью коэффициент теплоотдачи при кипении в трубах и в кольцевых каналах можно определить по формуле, в которой в качестве определяющей скорости принята, скорость парожидкостной смеси W M = Wo +Wo", всегда заданная по условию, если задача решается в граничных условиях второго рода. Формула имеет вид [182] [c.245]

Участок кривой АВ является характерным для кризиса теплообмена первого рода и представляет собой зависимость кр1 = /(л ) при заданных значениях давления и массовой скорости. Отрезки ВС и D характеризуют кризис теплообмена второго рода, обусловленный высыханием очень тонкой пристенной жидкой пленки (микропленки) [45]. Таким образом, точкой В определяется минимальное значение плотности теплового потока, при котором в заданных условиях возникает кризис теплообмена первого рода или максимальное значение = при котором может возникать кризис теплообмена второго рода. Паросодержание в точке В называется граничным паросодержанием х% независимо от того, имеет ли участок ВС вид вертикальной линии или резкое падение q на этом участке сопровождается незначительным ростом х. Как показывает [c.315]

Иноземцев В. Г., рассмотрев линейное одномерное. дифференциальное уравнение при граничных условиях второго рода, получил следующие зависимости для расчета температуры тормозов железнодорожного транс- порта [c.116]

Применение граничного условия первого рода, входящего в условия однозначности, делает ненужным включение в инвариантную зависимость критерия Нуссельта (коэффициента теплоотдачи), вводимого в случае применения граничного условия второго рода. Действительно, измеренная на поверхности трения температура не зависит от теплоотдачи этой поверхности. [c.617]

Граничное условие второго рода, -при котором величина теплового потока на поверхности тела является функцией времени, т. е. частный случай п = = < = onst. [c.123]

Линию наименьшей устойчивости В. К. Семенченко называет квазиспинодалыо. В точках квазиспинодали флуктуации достигают при данных условиях наибольшего значения и система превращается в смесь флуктуационных зародышей обеих граничных (далеких от этого состояния) фаз — квазифазу или мезофазное состояние , не теряя своей макроскопической однородности. Поскольку минимум устойчивости является поворотной точкой в отношении изменения свойств фаз, он до некоторой степени аналогичен точке фазового перехода второго рода и условно его можно считать за точку закритического перехода. При этом, конечно, не нужно забывать, что закритический переход происходит на конечном интервале Т, р п других термодинамических сил. Поэтому в условной точке закритического перехода не происходит скачков энтропии, объема и других j , а только их быстрое изменение. Работа и удельная теплота перехода также равны по этой причине нулю. Сами коэффициенты устойчивости изменяются также непрерывно, а не скачком в этом состоит отличие закритических переходов от ФП II рода по Эренфесту. [c.248]

Решая уравнения пузырьковой жидкости с граничным условием второго рода (6.7.11), можно на ти течение в пузырьковой области и давление на норшне П( ). При необходимости это решение можно уточнить во втором п] иближении, определив по n(f) [c.101]

При других граничных условиях в программу можно внести соответствующие изменения. Например, если на верхней границе вместо ai и T i задана плотность теплового потока (граничные условия второго рода), то в программе достаточно изменить порядок вычисления D1 D1 = Т (I) -Е Н2 R, где R = сть и принять АК = ВК = 0. При этом значения А и EN исключаются (не задаются). Для задания граничных условий первого рода на нижней границе принимается 2 = 99990 (взять очень большим, но не превышающим порядок, указанный в операторе 12FORMAT). Тогда заданное значение Тж2 практически будет равно температуре на нижней границе. [c.94]

Если на поверхности тела задана плотность теплового потока, то мы имеем граничные условия второго рода. По закону Фурьё [c.141]

Абсолютные значения Д ст при возникновении кризиса первого рода не всегда оказываются настолько большими, чтобы вызвать значительный перегрев и разрушение стенки канала. Тем более это. относится к кризису теплообмена второго рода, особенно если он возникает в условиях орошаемой пленки. И все же следует иметь в виду, что даже при относительно небольшом скачке температуры стенки в момент кризиса и установления в закризисной области стационарной температуры по длине парогенерирующей трубы в районе кризиса всегда есть переходная зона, характеризующаяся колебаниями температуры стенки. При длительной эксплуатации это явление может привести к усталостному разрушению трубы, поэтому знание плотности критического теплового потока и граничного паросодержания является необходимым условием правильной оценки надежности работы парогенератора. [c.285]

Рассмотрик случай, когда при передаче теплоты через однородную и изотропную стенку на одной ее поверхности заданы гранич1 ые условия второго рода в виде <7 = onst (при л =0) на другой поверхности заданы коэффициент теплоотдачи аг и температура окружающей среды т. е. граничные условия третьего рода (рис. 2-5). Внутренние источники Б стенке отсутствуют (<7 =0). [c.33]

Решив уравнение теплопроводности при граничных условия) второго рода, он получил выражение для рас-taeTa температуры [c.116]

Если на большей части граничной поверхности задань граничные условия второго рода, то используется интегральное уравнение [c.265]

Автором была проведена целая серия лабораторных испытаний (по принятой методике) по определению влияния различных сред, в которых происходит трение сопряженных поверхностей, на образование и развитие процессов схватывания первого и второго рода при переменных скоростях относительного скольжения в пределах от 0,005 до 150 ж/се/с и удельных нагрузках в пределах от 1 до 300 кг см . Испытания проводились в жидких средах — маслах МС-20, АМГ-10, гипоидном (ГОСТ 4003-53), вазелиновом, вазелином с добавкой 0,5% олеиновой кислоты, спирте и глицерине в условиях граничной смазки и в газовых средах — аргоне, углекислом газе и кислороде в условиях сухого трения на образцах, изготовленных из стали марок 45,У8, серого чугуна и бронзы Бр.АЖМц в паре с валами, изготовленными из стали марок 10,45 и У8. В результате проведенных испытаний установлено, что газовые и жидкие среды могут по-разному влиять на развитие процессов схватывания первого и второго рода. Одни газовые и жидкие среды тормозят развитие процессов схватывания, сужают [c.50]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...