Термическое сопротивление теплоотдачи

С увеличением толщины теплового пограничного слоя при ламинарном течении жидкости у поверхности пластины интенсивность теплоотдачи уменьшается. В переходной зоне общая толщина пограничного слоя продолжает возрастать, однако значение а при этом увеличивается, потому что толщина ламинарного подслоя убывает, а в образующемся турбулентном слое тепло переносится не только теплопроводностью, но и конвекцией вместе с перемещающейся массой, т. е. более интенсивно. В результате сум-.марное термическое сопротивление теплоотдачи убывает. [c.80]

Термическое сопротивление теплоотдачи 2 за счет оребрения поверхности уменьшается пропорционально коэффициенту оребрения (отношению площади сребренной поверхности к площади гладкой поверхности до ее оребрения), т. е. Ка = Ро /Ргл, и рассчитывается по обычному соотношению / чор= 1/(а2 ор), но только в том случае, когда термическое сопротивление теплопроводности самих ребер значительно меньше термического сопротивления теплоотдачи от них [c.101]

Наиболее простым, но достаточно распространенным является случай, когда удельное термическое сопротивление теплоотдачи 1/а от греющей среды к рассматриваемому телу значительно больше удельного термического сопротивления переносу теплоты теплопроводностью внутри тела от его поверхности [c.110]

Число Био характеризует отношение термического сопротивления переносу теплоты теплопроводностью от середины твердого тела к поверхности Rx = b/(XF) к термическому сопротивлению теплоотдачи Ra,= / a.F). Условие (14.1) для термически тонкого тела можно записать в виде Bi- -0 (практически Bi<0,l). [c.113]

Термическое сопротивление теплоотдачи 98 [c.222]

Здесь и ---термические сопротивления теплоотдачи [c.374]

При граничных условиях III рода в тепловой системе задаются температура среды, омывающей тело, 7 и коэффициент теплоотдачи на поверхности тела а, а в электрической модели — электрический потенциал Wy, соответствующий температуре Гу, и добавочное сопротивление Ra, имитирующее термическое сопротивление теплоотдачи Ra = la. Математическая запись граничных условий третьего рода имеет вид [c.77]

При моделировании граничных условий III рода необходимо устранить или свести к минимуму перетечки электрического тока в дополнительном слое вдоль границы модели. Для этого дополнительный слой электропроводной бумаги с помощью прорезей разбивается на полоски небольшой ширины (обычно /доп/ доп> Ю). Таким образом, дополнительный слой бумаги, моделирующий термическое сопротивление теплоотдачи, имеет вид гребенки (рис. 4.1). [c.80]

Значение термических сопротивлений 1/а Е и а Е зависит не только от величин а, и а , но и от размеров площадей поверхностей Е и Е . Следовательно, если а мало, то термическое сопротивление теплоотдачи можно уменьшить, увеличивая соответствующую площадь поверхности. Таким образом, для уменьшения общего термического сопротивления необходимо уменьшить наибольшее термическое сопротивление, т. е. увеличить ту площадь поверхности, со стороны которой а. меньше. Увеличение площади поверхности теплоотдачи достигается путем ее оребрения. [c.106]

Значение коэффициента if лежит в пределах O if l. Однако нахождение его конкретных значений в ряде случаев затруднительно, поэтому при постановке эксперимента стремятся обеспечить условия, при которых ij = l. Эти условия имеют место, когда термическое сопротивление тела IjX мало по сравнению с термическим сопротивлением теплоотдачи 1/а. В этом случае весь температурный перепад сосредоточен в пограничном слое жидкости, омывающей поверхность тела, а температура тела выравнивается, т. е. Ьр= = 0i и 1 з= 1. [c.187]

Величины ж1=1/а1 и Rж2 = ( 2 — термические сопротивления теплоотдаче, R = Ь % — термическое сопротивление теплопроводности. [c.299]

Здесь в знаменателе первое и последнее слагаемые — термические сопротивления теплоотдачи между жидкостью и стенкой внутри и снаружи трубы, а остальные слагаемые — термические сопротивления теплопроводности отдельных слоев сложной стенки. [c.226]

Следовательно, вследствие большого термического сопротивления теплоотдачи от стенки к воздуху здесь тратится почти весь температурный напор (рис. 9-15). [c.303]

Из формулы (2.106) видно, что при постоянном di с увеличением d2 увеличивается термическое сопротивление Ri , но уменьшается термическое сопротивление теплоотдачи со стороны холодного теплоносителя К(, 2- Такая двойного характера зависимость полного термического сопротивления Ri цилиндрической стенки означает, что существует значение d2, при котором / имеет экстремальное значение. Приравняв первую производную нулю [c.187]

Оребрение поверхности позволяет выравнять термические сопротивления теплоотдачи и тем самым интенсифицировать теплопередачу. Заметим, что в реальных условиях температура поверхности ребра не равна и уменьшается вдоль его. Поэтому выражение (2.89) дает только качественную оценку эффективности оребрения. [c.175]

Термическое сопротивление теплоотдачи 1/ар при наличии ребер стало равным 1/(арР), т. е. уменьшилось в р раз. Чем выше коэффициент оребрения, тем меньше термическое сопротивление, однако предельное значение р должно быть таковым, чтобы термическое сопротивление 1/(арР) не стало меньше сопротивления 1/ai. [c.297]

В случае, когда требуется снизить термическое сопротивление теплоотдачи, поверхность теплообмена может быть увеличена путем оребрения. Значение теплового потока (2.20) при граничных условиях первого рода определяется, если принять 1 -> со и 2 ОС (Т = [c.84]

Величина Ra — io.F) называется термическим сопротивлением теплоотдачи, а суммарное термическое сопротивление Рк — термическим сопротивлением теплопередачи. Используя понятие термического сопротивления, мы опять свели формулу для расчета теплового потока к зависимости, аналогичной закону Ома тепловой поток равен отношению перепада температур к сумме термических сопротивлений, между которыми этот перепад измеряется. В процессе передачи теплоты через стенку между двумя теплоносителями тепловой поток преодолевает три последовательно включенные термические сопротивления теплоотдачи теплопроводности Рх и снова теплоотдачи Ra.2. После расчета теплового потока Q из соотношений (12.3), (12.5) можно опреде-114 [c.114]

Термическое сопротивление теплоотдачи Яа2 за счет оребрения поверхности уменьшается пропорционально коэффициенту оребрения (отношению площади оребренной поверхности к площади гладкой поверхности до ее оребрения) Kov=Pov Pтя и рассчитывается по обычному соотношению / аор = [c.116]

Из (2-25) видно, что полное термическое сопротивление складывается из частных термических сопротивлений 1/ai,, 6Д и 1/аг, причем l/ai = 7 i — термическое сопротивление теплоотдачи от горячей жидкости к поверхности стенки б/Л = / с — термическое сопротивление теплопроводности стенки l/o2= 2 — термическое сопротивление теплоотдачи от поверхности стенки к холодной жидкости. [c.31]

Такая зависимость дает возможность построить фиктивную стенку, в которой толщины слоев будут пропорциональны соответствующим термическим сопротивлениями, а внешние термические сопротивления теплоотдачи 1/ai и 1/аг учитываются введением двух условных граничных слоев соответствующей толщины. Сущность метода поясним на примере трехслойной стенки. [c.32]

Следует отметить, что линейные термические сопротивления теплоотдачи для трубы определяются не только коэффициентами теплоотдачи oi и 02, но и соответствующими диаметрами. [c.38]

В таких случаях для интенсификации теплопередачи очень часто оребряют ту поверхность стенки (рис. 12.2), теплоотдача от которой менее интенсивна. За счет увеличения площади Рч оребренной поверхности стенки термическое сопротивление теплоотдачи с этой стороны стенки Ra.i= /oi2F2 уменьшается и соответственно уменьшается значение Rk. Аналогичного результата можно было бы достигнуть, увеличив аг, но для этого обычно требуются дополнительные [c.100]

Для оценки примем а = = 10 Вт/(м -К) (уточненно это значение необходимо считать как в примере 12.1). Термическими сопротивлениями теплоотдачи от воды и теплопроводности стенки металлического радиатора можно пренебречь f = 2,6 м . [c.213]

Ребристые поверхности применяют для выравнивания термических сопротивлений теплоотдачи с обеих сторон стенки, когда одна поверхность стенки омывается капельной жидкостью с большим коэффициентом теплоотдачи, а другая поверхность омывается газом с малым коэффициентом теплоотдачи, создаюш,им большое термическое сопротивление. [c.380]

При решении задач теплопроводности с граничными условиями III рода в электрической модели приходится переходить к граничным условиям I рода. Для этого между шиной, на которую подается электрический потенциал, соответствуюший температуре среды Г/, и поверхностью модели включается дополнительное электрическое сопротивление из электропроводной бумаги, имитирующее термическое сопротивление теплоотдачи ат=1/а. Дополнительное электрическое сопротивление Ra, и длина дополнительного слоя бумаги определяются из соотношения (4.31) в случае, когда это дополнительное сопротивление изготавливается из той же электропроводной бумаги, из которой изготовлена модель, длина дополнительного слоя бумаги будет определяться соотношением 1доп = ао5 = Я/а в случае, когда модель изготовлена из бумаги с удельным электрическим сопротивлением рм, а дополнительное [c.80]

Термические сопротивления теплоотдачи 1/(а,Д,) и 1/(а ,,а ) для цилиндрическоп стенки зависят не только от коэффициента а, но и от диаметров соответствуюш,пх поверхностей. [c.231]

Способы крепления одиночных и галетных тепломеров к теплообменным поверхностям самые разнообразные пайка, приварка на конденсаторной точечной машине, приклеивание и другие. При монтаже датчиков на аппарате необходимо стремиться к возможному уменьшению контактного термического сопротивления, так как, например, при нанесении даже весьма тонкого слоя клея его сопротивление может оказаться больше сопротивления датчика. Если обрабатываемый в аппарате продукт содержит большую концентрацию частиц с абразивными свойствами, например сахарный утфель, то датчики закрепляются с противоположной стороны теплообменной поверхности. Общее правило таково базовые элементы должны располагаться на той стороне стенки аппарата, где термическое сопротивление теплоотдаче больше. [c.118]

При теплопередаче через плоскую стенку термические сопротивления теплоотдаче определяются только значениями С1 и ог и равны 1/а1 и 1/а2- Иначе обстоит дело в случае цилиндрической стенки. Термические сопротивления laidi и la2d2 здесь определяются значениями не только 01 и ог, но и диаметрами dl и 2- При теплопередаче через шаровую стенку влияние диаметров сказывается еще сильнее, здесь термические сопротивления теплоотдаче соответственно равны l/d[d l и l/a2йi 2 Из этого следует, что если один из коэффициентов теплоотдачи о мал, то термическое сопротивление теплоотдаче может быть уменьшено путем увеличения диаметра на этом же принципе основано применение оребренных поверхностей нагрева. [c.306]

В задачах конвективного теплообмена Nu есть определяемая величина, безразмерный искомый коэффициент теплоотдачи - число Нус-сельта. В задачах нестационарной теплопроводности в твердом теле [уравнение (2.40) при w = О и граничных условиях (2.42)] аналогичный по форме комплекс а/Д является определяющим критерием Био Bi = otl/X. В отличие от числа Nu в критерии Био X — теплопроводность твердого тела, а значение а входит в условия однозначности. Критерий Био характеризует отношение термического сопротивления стенки 1/к к термическому сопротивлению теплоотдачи на поверхности (1/а), причем оба сопротивления заданы по условию задачи. [c.126]

При передаче теплоты через цилиндрическую стенку термические сопротивления 1/aidi и l/azdz определяются не только значениями коэффициентов теплоотдачи, но и размерами самих поверхностей. При передаче тепла через шаровую стенку влияние диаметров di и dz оказывается еще сильнее, что видно из соотношений l/aid i и Xjatdh. Отсюда следует, что если а мало, то термическое сопротивление теплоотдачи можно уменьшить путем увеличения соответствующей поверхности. Такой же результат можно получить и для плоской стенки, если одну из поверхностей увеличить путем оребрения. Последнее обстоятельство и положено в основу интенсификации теплопередачи за счет оребрения. При этом термические сопротивления станут пропорциональными величинам [c.48]

Смотреть страницы где упоминается термин Термическое сопротивление теплоотдачи : [c.98] [c.377] [c.451] [c.85] [c.228] [c.232] [c.12] [c.12] [c.19] [c.135] [c.304] [c.291] [c.98] [c.82] [c.116] [c.116] [c.120] [c.38] [c.41] [c.53]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...