Коэффициент температурной чувствительности

Рассмотрим работу газорегулируемой тепловой трубы, особое внимание уделяя коэффициенту температурной чувствительности а. Анализируя процесс стабилизации температуры с помощью таких ТТ, воспользуемся моделью, описанной в работе [8]. Сделаем следующие допущения ТТ представляет собой закрытую термодинамическую систему парогазовая смесь в блокированной зоне подчиняется всем законам идеальных газов пар и газ несжимаемы движение пара ламинарное положение ТТ горизонтальное в ТТ теплопередача происходит при наличии испарения и конденсации теплоносителя. [c.20]

Температурная чувствительность газорегулируемой ТТ. В общем случае коэффициент температурной чувствительности представляет собой отношение приращения дестабилизирующего параметра к приращению стабилизируемой величины. На практике в газорегулируемой ТТ в основном используется коэффициент температурной [c.24]

Общий коэффициент температурной чувствительности для внешней поверхности испарителя можно представить в виде [c.27]

Здесь а определяется в соответствии с уравнением (1.61), анализ которого показывает, что беспредельное увеличение коэффициента температурной чувствительности пара приводит к тому, что в этом выражении также начинает доминировать второе слагаемое. На рис. 8, в изображены расчетные зависимости сг =/(а ) для различных соотношений Из рисунка видно, что каждая из представленных кривых имеет две асимптоты при увеличении о они [c.27]

Так как конечная цель применения таких ТТ — стабилизация температуры источника тепла, то целесообразно использовать коэффициент температурной чувствительности внешней стенки испарителя [c.30]

Экспериментально полученное значение коэффициента температурной чувствительности испарителя для дан- [c.32]

Обозначения Г - температура отверждения р - давление НИИ Kf - коэффициент температурной чувствительности. [c.178]

Обозначения Т- температура отверждения р - давление при отверждении т - время выдержки при указанных температуре и давлении АГу- - коэффициент температурной чувствительности. [c.178]

Два других полезных коэффициента температурной чувствительности для двигателя постоянной геометрии будут рассмотрены далее в разд. 5. 2. 2. [c.209]

Коэффициент температурной чувствительности т в 1/°К 0,0012-0,0024 0,0012- 0,0024 0,0025 [c.226]

График, приведенный на фиг. 5.2, вычислен для различных начальных температур (температур окружающей среды) при условии, что оба топлива обладают одинаковым значением коэффициента температурной чувствительности т=0,0038 [1/°К] (для топлива В это допущение не совсем верно в действительности значение т для этого топлива несколько меньше). [c.249]

В работе [40] приведен в качестве примера один частный случай, когда общее изменение тяги было снижено до величины, меньшей 2%, в результате использования твердого топлива с коэффициентом температурной чувствительности (я )к, примерно равным [c.360]

Высокая температурная чувствительность термобиметалла получается сочетанием компонентов, значительно отличающихся друг от друга по температурным коэффициентам расширения. Линейная зависимость деформации от температуры, отсутствие гистерезиса этой деформации достигается в основном за счет применения для компонентов термобиметалла материалов с высокими упругими свойствами сохраняющимися во всем диапазоне рабочей температуры. Высокий предел упругости и максимально высокий модуль упругости на растяжение и сжатие компонентов термо-биметалла в заданном интервале температур обеспечивают в процессе его работы отсутствие в нем пластической деформации. Таким образом, термобиметаллические элементы не выхо- [c.319]

Результатом моделирования в подсистеме является информация о температурных полях и распределении воздушных потоков конструкции. Для блоков - это распределение скоростей и температур воздушных потоков внутри конструкции, а также интегральные температуры конструктивных узлов и ЭРИ, установленных внутри конструкции. Для плоских конструкций - это температурные поля несущих конструкций (печатной платы, подложек, оснований функциональных ячеек и т.д.), температуры корпусов и активных зон (р-п переходов) ЭРИ, коэффициенты тепловой нагрузки и т.д. Как отмечалось выше, пользователем могут быть также полз ены функции (коэффициенты) параметрической чувствительности (ФПЧ) температур к изменению параметров конструкции, что позволяет конструктору вести процесс синтеза конструкции не интуитивно, а целенаправленно. Программа вывода позволяет просмотреть температуры ЭРИ (и воздушные потоки) на плоскости платы или внутри блока в виде цветовой палитры, а также выявить перегревшиеся ЭРИ, включив режим фильтрации элементов. [c.81]

Определим коэффициенты чувствительности для случая, когда некогерентный свет взаимодействует с двумя поверхностями прозрачной пластинки (а = 0). Толщина пластинки не играет роли в отсутствие поглощения. Температурно-чувствительным параметром является показатель преломления в выражениях Н = (п — 1) /( г + 1) и Г = = 2п/(п + 1). При облучении монокристалла кремния на длине волны [c.122]

Методы, основанные на комбинационном рассеянии света, эллипсометрии и тепловом расширении дифракционной решетки (естественной или искусственной), также значительно уступают интерференционной термометрии по чувствительности и помехозащищенности. По чувствительности ЛИТ полупроводников и диэлектриков на 2-ь4 порядка превосходит другие методы, основанные на регистрации отраженного, проходящего или рассеянного света. Выбор толщины пластинки и длины волны зондирующего света позволяет в пределах нескольких порядков изменять температурную чувствительность. Это свойство обусловлено двухступенчатым преобразованием изменений температуры в изменения интенсивности отраженного света. Такая схема позволяет управлять усилением преобразования, в отличие от многих методов, где преобразование является одноступенчатым, т. е. отражает только определенное свойство материала и не допускает усиления или ослабления коэффициента преобразования путем выбора условий считывания. [c.175]

Импульсные измерения. Сравним особенности разных методов при импульсных измерениях. При изменении оптической толщины пластинки относительная температурная чувствительность сигнала в методе ЛИТ 5 д = К (1К/(1в изменяется от нуля до максимума в пределах полупериода интерферограммы (при этом б д не превращается в бесконечность при Д —О, так как д,К/(1в также стремится к нулю). Для монокристалла 81 толщиной /г = 1 мм при облучении на длине волны Л = 1,15 мкм изменение коэффициента отражения на Д = = 10 4 соответствует, как показано выше, изменению температуры на 5в 8-10-5 К. [c.175]

Экспериментальиая проверка расчетных соотношений (1.54), (1.60), (1.61), выполненная на низкотемпературных газорегулируемых тепловых трубах на дистиллированной воде и этаноле [9, 10], показала хорошее их совпадение. Экспериментальные данные для коэффициента температурной чувствительности отличаются от расчетных на 15%. [c.27]

Термостабилизация. Характеристику T=f(Q) для большинства газорегулируемых ТТ открытого типа можно считать линейной, следовательно, на практике можно использовать общий (интегральный) коэффициент температурной чувствительности [c.30]

Анализ выражений (1.72) — (1.74) показывает, что в диапазоне изменения тепловых потоков от Qmai до Qmin газорегулируемые ТТ обладают максимально возможным коэффициентом температурной чувствительности при условии, если термодинамические параметры окружающей среды не изменяются. Следовательно, можно утверждать, что для тепловых труб открытого типа [c.31]

С целью проверки полученных рекомендаций и выводов была проведена серия экспериментов по изучению газорегулируемой ТТ открытого типа. Исследуемая труба имела длину 1,5 м, внешний диаметр 10 м и состояла из испарителя и конденсатора. Испаритель был из меди, имел форму медного полого цилиндра длиной 500 мм, на внутренней поверхности которого было 16 аксиальных прямоугольных канавок шириной 0,4 мм и глубиной 0,6 мм. Выбирался он с малым термическим сопротивлением с целью получения высоких значений коэффициента температурной чувствительности, а также уменьшения пульсаций температуры и давления. Цилиндрический конденсатор был выполнен из термостойкого стекла длиной 1 м для уменьшения аксиальной составляющей теплового потока в зоне раздела пар—газ и визуализации процессов. Конденсатор имел гибкое соединение с испарителем и мог изменять угол наклона от —90 до +90°. На внешней поверхности испарителя имитировались граничные условия II рода (три секции омического нагревателя), а на внешней поверхности конденсатора— III рода (сб 10 Вт/(м -К)). Поля температур измерялись хромель-копелевыми термопарами, а также пленочным термонйдикатором на базе жидких кристаллов (в зоне раздела пар—газ). В качестве тепло-нос1 теля использовался этиловый спирт, а неконденси-рующегося газа — воздух или фреон-11. Отношения молекулярных весов имели значения /См= 1,324 и /См = 0,276 соответственно. Диаметр парового канала конденсатора намного превышал минимальное пороговое значение da для пары этанол—фреон-11. По результатам эксперимента были построены графики, показанные на рис. 9. Распределение температуры в области парогазового фронта соответствовало расчетам и рекомендациям. Протяженность зоны раздела этанол — воздух составила 0,004,а зоны этанол — фреон-11 —0,5 м, т. е. на два порядка больше. Аналогичные результаты были получены при отрицательных углах наклона конденсатора (испаритель над конденсатором). [c.32]

На основании исследования тепловых труб открытого типа сделан вывод о необходимости предварительного выбора системы пар — газ применительно как к открытым, так и к закрытым системам. Коэффициент температурной чувствительности ТТ открытого типа может достигать значений намного больших, чем у закрытых систем. При оценке влияния свободной конвекции необходимо учитывать положение конструкции относительно поля тяжести. При конструировании газорегулнруемых ТТ открытого и закрытого типов необходимо стремиться уменьшить диаметр парового массообменного канала. [c.34]

Термин тензометрический датчик деформации, или тензо-резистор , используется для элемента, который может быть приклеен на поверхность подобно почтовой марке, сопротивление которого изменяется при деформации объекта. Проволочный тензорезистор состоит из отрезка провода, согнутого в форме серпантина и смонтированного на подходящем материале подложки (Рис. 8.3а). Он имеет тензометрический коэффициент (коэффициент тензочувствительности) около 2. Тензоре-5истор из металлической фольги также выполняется в форме серпантина, который вытравливается из металлической фольги (Рис. 8.36). Его тензометрический коэффициент также равен приблизительно 2. Полупроводниковый тензорезистор (Рис. 8.3в) представляет собой полоску кремния с небольшим количеством вещества р- или -типа. Кремний / -типа имеет тензометрический коэффициент в диапазоне 100... 175, а -типа — -100...-140. Отрицательное значение тензометрического коэффициента указывает на тот факт, что величина сопротивления датчика будет уменьшаться с увеличением деформации. Полупроводники имеют преимущество перед металлическими тен-зорезисторами они обладают высоким тензометрическим коэффициентом, но имеют и недостаток, который заключается во много раз большем коэффициенте температурной чувствительности сопротивления. [c.67]

Фиг. 5. 2. Логарифмический график зависимости отношения К от давления в камере сгорания рк при раз-аичных начальных температурах Т Топливо Л — двухосновное с показателем горения, равным 0,69. Топливо В — смесевое топливо, у которого /г=0,4. Предполагается, что оба топлива обладают одинаковым значением коэффициента температурной чувствительности х.

Кроме коэффициента (яи)р, определяемого по уравнению (7) гл. 4, для двигателя постоянной геометрии (/(= onst) также часто пользуются еще двумя коэффициентами температурной чувствительности. Этими коэффициентами являются [c.249]

Для оценки качества термостабилизации в различных конструкциях газорегулируемых тепловых труб введено понятие коэффициента температурной чувствительности [c.126]

Для большинства чпстых металлов температурная чувствительность, характеризуемая величиной (i/R)(dR/dT), спадает к нулю уже при 10— 15°К. При водородных температурах могут быть использованы только золото, которое в настоящее время уже не употребляется, и платина при более низких температурах (до 9°К) достаточным температурным коэффициентом обладает только свинец ). Свинцовую проволоку легко изготовить, продавливая расплавленный металл через маленькое отверстие. Серьезный недостаток такой проволоки состоит в том, что она чрезвычайно легко ломается при охлаждении, вследствие чего монтаж и охлаждение нрпборов приходится проводить с большой осторожностью. [c.330]

В литературе имеется описание лишь одного тина эмалевых тензочув-ствительных покрытий с рядом модификаций для исследования напряжений при повышенных температурах [7, 8]. Такое покрытие позволяет проводить исследования при температурах до 300° С, на его чувствительность не влияют влажность и незначительные колебания температуры, чем выгодно это покрытие отличается от канифольного. К недостаткам разработанного до настояш,его времени эмалевого тензочувствительного покрытия относится следующее. Состав таких покрытий весьма сложен [8]. Он представляет собой смесь (фритта) частиц определенной дисперсности элементоорганических и других соединений, состав которой дополнительно регулируется специальными порошковьщи добавками. Из фритты и порошковых добавок готовят шликер, и окончательную регулировку состава производят путем введения в него боросиликата свинца. Такие операции необходимы для подбора и регулирования коэффициента температурного расширения эмалевого покрытия, так как разность коэффициентов температурного расширения материалов покрытия и детали определяет тензочувствительность эмалевого покрытия. Как было установлено в указанной выше работе, отношение коэффициентов температурного расширения состава эмали и материала детали должно быть в пределах от 1,1 до 3,0. [c.9]

Для широкого применения метода хрупких тензочувствительных покрытий для исследований при нормальных температурах необходима разработка удобно выполняемого нетоксичного и неогнеонасного покрытия, не требующего при обычных испытаниях нагрева детали, обладающего достаточно стабильными требуемыми характеристиками при изменении температуры и относительной влажности и пригодного для исследования полей деформаций и напряжений в различных основных условиях испытаний деталей и узлов конструкций. Нестабильность поведения и ограниченность диапазона рабочих температур канифольных покрытий обусловлена, прежде всего, большим различием (до одного порядка) коэффициентов температурного расширения материалов покрытия и исследуемых стальных деталей, гигроскопичностью и низкой температурой размягчения материала покрытия. В связи с этим в Институте машиноведения проводится разработка хрупких покрытий со стабильными характеристиками, и одна из выполненных разработок покрытий нового тина со стабильными характеристиками относится к покрытию с наклеиваемой фольгой, имеющей оксидную пленку. Как показали проведенные эксперименты, могут быть получены на алюминиевой фольге оксидные пленки, выращиваемые электрохимическим путем, которые являются коррозионностойкими и при определенных условиях оксидирования получаются твердыми, прозрачными и достаточно хрупкими, т. е. дающими трещины при достаточно малых величинах деформации. Характеристики тензо-чувствительности охрунченных и наклеенных разработанными способами пленок оказываются стабильными. [c.10]

Органические жидкости значительно более чувствительны к изменению температуры их коэффициент температурного расширения на порядок выше, чем у ртути. В качестве термометрических жидкостей широкое применение нашли этиловый спирт (ГОСТ 5962—62), петро-лейный эфир (ГОСТ 11992—66), керосин (ГОСТ 4753—68), толуол (ГОСТ 5789—78) и пентан. По своей природе они прозрачны в видимой части спектра, что может быть оценено и как достоинство, и как недостаток. Для улучшения условий наблюдения в эти жидкости добавляют красители, чаще всего ярко-красные, с полосой пропускания в окрестности 0,65 мкм. Краситель должен проявлять себя только в окраске жидкости, все остальные проявления нежелательны недо- [c.85]

Величина ZQ вводится в (1.2) для представления температурной чувствительности 8 в единицах или %К (относительное изменение сигнала при изменении температуры на 1 К). В качестве масштаба ZQ используется либо величина сигнала до начала температурных изменений (например, при в = 300 К), либо величина сигнала при текуш ей температуре (тогда вместо ZQ в выражение подставляют Z). Выражение (1.2) можно представить в виде произведения двух коэффициентов чувствительности б = 8182-, где б х = ZQ [дZ / дХ), 82 — = дХ/дв. Этап преобразования, обусловленный зависимостью Х[в) какого-либо из физических параметров твердого тела от температуры, носит неизменный характер для всех вариантов термометрии, ис-пользуюш их параметр X. Следуюш ий этап заключается в оптическом [c.19]

При изменении температуры пластинки происходит изменение сразу нескольких параметров кристалла, от которых зависят коэффициенты Д и Т. Зависимость, вносяш,ую основной вклад в температурное изменение регистрируемого сигнала, назовем управляюш,ей функцией. Далее будет показано, что среди многих управляющих функций наиболее эффективны ехр(—а/г) и со8 2пкН). Первая из этих функций лежит в основе широко распространенного метода термометрии полупроводников по температурному сдвигу края межзонных оптических переходов [1.40]. При выполнении условия 0,2 аН 2 этот сдвиг обеспечивает высокую температурную чувствительность при регистрации отраженного или проходящего излучения. При аН <С 0,1 и аН > 3 чувствительность мала. На гармонической управляющей функции основан не менее распространенный метод лазерной интерференционной термометрии полупроводников и диэлектриков [1.43]. Здесь чувствительность также имеет максимум при определенной длине волны и падает как в длинноволновой, так и в коротковолновой областях спектра. Обе эти управляющие функции позволяют реализовать усиление изменений при малом относительном изменении температуры в и управляющего параметра а в) или п в) относительное изменение регистрируемой интенсивности света оказывается не малым. Двухступенчатое преобразование изменений температуры в регистрируемый сигнал (в данном случае сигналом является изменение интенсивности света после взаимодействия с пластинкой) характерно для активной оптической термометрии и, по-видимому, не характерно для традиционных методов (это проявляется в том, что отсутствует возможность усиливать или ослаблять коэффициент преобразования К = Д2/Д0 путем выбора условий считывания сигнала). [c.21]

Видно, что температурная чувствительность фазы Ф и регистрируемой интенсивности отраженного света 8 в случае полупроводниковых пластинок примерно на порядок выше, чем в случае диэлектрических. Это связано со значительным отличием показателей преломления и особенно значений (1п/(1в для узкозонных и широкозонных материалов. Причины, по которым многие полупроводники имеют большие показатели преломления (от п 3-Ь4 в области прозрачности до п = 5-ь7 в области сильного поглош,ения) обсуждаются в [6.44]. Большие значения температурных коэффициентов преломления полупроводников связаны, согласно соотношению Крамерса-Кронига, с суш,ественным увеличением оптического поглош,ения при нагревании. [c.162]

Обсудим второй по чувствительности метод. В выражения коэффициентов пропускания и отражения для некогерентного освещения пластинки температурно-чувствительный параметр а в) входит в показатель экспоненты ехр( —ск/г). Если выбрать длину волны таким образом, чтобы выполнялось условие 0,2 ah 2, то изменение Ав = = 1 К преобразуется в AR 10 . Диапазон измеряемых температур (при облучении пластинок на фиксированной длине волны) составляет 300-Ь400 К для непрямозонного полупроводника (Si) и, вероятно, значительно меньше для прямозонного (GaAs). Диапазон можно расширить, если последовательно применять несколько длин волн (когда для одной стало выполняться условие ah > 3 и чувствительность упала, включается второй пучок с другой длиной волны в диапазоне ah 1 и т.д.). Это, однако, усложняет экспериментальную установку. [c.174]

В задачу разработчиков пьезоматериалов для преобразователей обычно входит подробное исследование тензора с1гк и отыскание на основании общих правил трансформации координат, составляющих, удобных для практического использования. При этом приходится учитывать и свойства анизотропии диэлектрической проницаемости (тензора егк), поскольку чувствительность преобразователей-приемников зависит от константы Харкевича (g), являющейся частным от деления /е, а излучателей — от константы [) Мэсона, в которую входит и модуль упругости пьезокристалла. Наконец, кроме задачи изучения среза, дающего максимальную чувствительность, есть еще задача получения стабильных преобразователей, чувствительность которых возможно меньше зависит от температуры. Поэтому исследуют также зависимости и 8 от температуры и коэффициенты температурного расширения кристалла с целью отыскания таких срезов, при которых температурная зависимость чувствительности пьезоэлемента или его резонансной частоты была бы минимальной. [c.96]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...