Ограничения гидродинамические

Данная книга является результатом систематизации и развития материалов цикла статей, опубликованных авторами в отечественных и зарубежных изданиях, и серии докладов на Всероссийских и Международных симпозиумах. Если говорить об основных изложенных в ней результатах, то следует отметить следующие. Во-первых, найдены ограничения гидродинамического характера, в рамках которых возможно аналитическое исследование проблемы. Во-вторых, разработан метод решения задач обсуждаемого класса. В его основе лежит возможность сведения задачи минимизации работы управляющих сил и моментов к задаче минимизации работы сил сопротивления вязкой жидкости, что при указанных выше гидродинамических предположениях позволяет ограничиться во вспомогательной задаче лишь кинематическими связями. Дано строгое обоснование метода, основанное на наших подходах к проблеме умножения обобщенных функций. Наконец, примечательной чертой рассмотренного в книге класса мобильных манипуляционных роботов оказалось то, что на энергетически оптимальных перемещениях мощность сил сопротивления среды и ее производная по скорости движения носителя ММР оказались постоянными. Это дает возможность построить граничную задачу, которая с учетом указанных первых интегралов дифференциальной системы оптимальных движений позволяет численно моделировать особое многообразие — источник для расчета сингулярных оптимальных программных управлений и импульсных позиционных процедур, решающих задачу синтеза в условиях неопределенных возмущений среды. [c.7]

Коши для нелинейных диф- Ограничения гидродинамические [c.218]

Ограниченность гидродинамических теорий кризиса проявляется и в характере зависимости ,ф1 от величины ускорения гравитационного поля. Существующие эксперименты показывают, что теплоотдача в области развитого пузырькового кипения практически не зависит от величины ускорения гравитационного поля. Это объясняется тем, что подъемные силы играют второстепенную роль в процессе роста и отрыва паровых пузырей. [c.256]

Принадлежащие странному аттрактору сложные, запутанные траектории расположены в ограниченном объеме пространства состояний. Классификация возможных типов странных аттракторов, которые могут встретиться в реальных гидродинамических задачах, в настоящее время неизвестна неясны даже критерии, па которых должна была бы основываться такая классификация. Существующие знания о структуре странных аттракторов основаны в основном лишь на изучении примеров, возникающих при [c.165]

Используемые в алгоритмах математические уравнения, характеризующие гидродинамическую систему (например, канализационную сеть), можно разбить на три категории целевая функция, ограничения и уравнения связи. [c.323]

Труба или канал представляет собой ограниченную систему, в кото- рой при движении кипящей жидкости происходят непрерывное увеличе- ние паровой и уменьшение жидкой фаз. Соответственно этому изменяется и гидродинамическая структура потока как по длине, так и по поперечному сечению трубы, а следовательно, изменяется и теплоотдача. [c.311]

Следует отметить, что под действием гидродинамических возмущающих сил, охватывающих широкую область частотного спектра, вследствие резонансов могут резко проявляться почти любые собственные частоты конструкции. В связи с этим необходим тщательный анализ динамических свойств конструкции насосов и принятие соответствующих мер по отстройке частот собственных и вынужденных колебаний во всем диапазоне, обусловленном требованиями по ограничению вибрации. На современном этапе борьбы с вибрацией насосов решение задачи частотной отстройки наиболее успешно может осуществляться экспериментальным путем. Методы и средства такой отстройки подробно рассматриваются в X гл. [c.180]

Как и всякий другой метод, предложенная модель является некоторым приближением к реальному процессу и обладает рядом недостатков. Однако этот метод позволяет получить достаточно простые выражения для оценки конечного результата и может быть использован для оценки характеристик разрушения. Учитывая особенность исходного продукта для электроимпульсного дробления (монолитность, постоянство свойств и ограниченный размер), гидродинамическая модель может быть использована при разработке методики расчета гранулометрического состава продуктов электроимпульсного разрушения твердых лет с рядом дополнительных условий, учитывающих особенности образования канала разряда и выделения в нем энергии при электрическом импульсном пробое образцов. [c.85]

Твердые смазки снижают коэффициент трения и износ, не обладая гидродинамическим эффектом, они не выдавливаются под влиянием больших удельных нагрузок, не испаряются под действием высоких температур и вакуума, не меняют значение коэффициента трения при пониженных температурах, инертны к агрессивным средам и т. д. К их недостаткам относятся невысокая скорость скольжения, ограниченный срок действия. Наибольшее распространение получили твердые смазки на основе дисульфида молибдена и графита, смазывающий эффект которых основан на слоистом строении, не легком относительном скольжении молекул и достаточной адгезии их к металлам. [c.314]

Сложный внешний автономный контур и высокая чувствительность гидродинамических подшипников к температурам накладывают ограничения для широкого их применения. [c.118]

Полученные уравнения гидродинамического сопротивления тепломассообменных аппаратов в таком общем виде могут применяться для любых процессов и аппаратов, так как ограничений наложено не было. При этом для адиабатного и других изомерных процессов, а также для сухого аппарата (когда расход жидкости равен нулю) расчет гидродинамического сопротивления следует проводить методом последовательных приближений, так как прямой путь связан с необходимостью раскрытия неопределенностей, что затрудняет расчет. Полученные уравнения мало отличаются от классических уравнений для гидравлического сопротивления при изотермических условиях. В них установлена единая поправка на тепломассообмен в виде комбинированного комплекса КЬ, отражающего взаимное влияние теплообмена и гидродинамики. [c.69]

Двигаясь ПО ограниченному пространству, ядро постоянной массы приводит в движение окружающую атмосферу, которая движется по самостоятельным замкнутым контурам. Между ядром постоянной массы и движущейся атмосферой совершается материальный обмен, що это не меняет гидродинамическую картину движения газов. Для свободной струи скорости среды вне струи равны нулю, для ограниченной струи скорости среды вне струи могут быть значительны по величине и иметь различное направление. В случае свободной струи по ходу ее присоединенная масса возрастает, в случае же ограниченной струи расход спутной ветви прилегающего циркуляционного потока изменяется в различных сечениях по длине струи. Этот расход вначале увеличивается, а после критического сечения уменьшаете . [c.66]

Не вдаваясь в подробности влияния геометрических, теплотехнических и гидродинамических характеристик ПГ на взаимодействие натрия с водой, можно из общих соображений заключить, что если обеспечить более свободный выход образующихся водородных пузырей , то будут созданы более благоприятные условия выноса продуктов реакции и тепла из области взаимодействия. Поэтому более целесообразно было бы движение натрия в ПГ снизу вверх. В то же время по многим другим причинам необходима организация движения натрия сверху вниз, например для обеспечения подъемного кипения воды на экономайзерном участке, в ПГ с естественной циркуляцией воды, а также для расхолаживания установки в аварийных режимах с естественной циркуляцией в натриевом контуре. В этих случаях потребуются либо большие скорости натрия в ПГ, чтобы обеспечить эффективный вынос продуктов реакции и водородных пузырей вниз, либо ограничение эксплуатации ПГ при малых течах. Контур при этом должен быть организован таким образом, чтобы исключить возможность образования газовых пузырей. [c.36]

Хорошо известно влияние демпфирующих свойств механической системы на ее поведение при колебаниях. Эти свойства приобретают особое значение при резонансе, когда амплитуды колебаний оказываются ограниченными именно вследствие демпфирования. Причинами, обусловливающими демпфирование колебаний любой системы, являются сопротивление среды, в которой совершаются колебания (аэро- и гидродинамическое демпфирование), внутреннее трение в материале и, наконец, трение в опорах и сочленениях. [c.209]

Попытки ряда авторов распространить теорию свободной струи Г. Н. Абрамовича [155] на течение потоков, ограниченных стенками камеры сгорания, не оказались успешными. Не дают возможности теоретически рассчитать гидродинамику в топочных камерах и фундаментальные работы Бай Ши И [88], И. О. Хинце [156], Л. Прандтля [157] и других исследователей. Поэтому при разработке новых образцов топочных камер (топки паровых котлов и парогенераторов, силовые камеры газотурбинных и прямоточных реактивных двигателей) гидродинамика их предварительно изучается на моделях экспериментальным путем, и затем на основе данных гидродинамических исследований в создаваемые образцы вносятся уточнения. [c.158]

Рассмотрим задачу о переносе количества движения через слой газа, ограниченный двумя плоскими параллельными стенками. Течение слоя газа вызывается движением одной из стенок по направлению, лежащему в плоскости самой стенки. Предположим, что в этом случае гидродинамическое течение — одномерное, Vi = i (y). В таком движении составляющие скорости молекулы раскладываются на тепловую и гидродинамическую так [c.44]

Труба или канал представляет собой ограниченную систему, в которой при движении кипящей жидкости происходит непрерывное изменение соотношения между паровой и жидкой фазами и соответствующее изменение гидродинамической структуры, а следовательно теплоотдачи по длине и поперечному сечению канала. [c.249]

На рис. 53 приведена типовая диаграмма процессов разгона и реверсирования машины при механическом и гидродинамическом приводе с гидротрансформатором на одном и том же пути (минимальном). Внешнее сопротивление соответствует условию перекатывания, имеется ограничение по максимальной скорости движения до 1,3 0ок.ф- [c.93]

Плавность трогания с места и перехода с одного режима на другой, большой диапазон регулирования скорости ведомого вала при сохранении постоянного числа оборотов ведущего вала, ограничение крутильных колебаний и защита от толчков, возникающих во всем приводе, отсутствие износа деталей — все эти свойства обусловили широкое распространение привода с гидродинамической передачей. [c.6]

Полученные выше основные представления (5.2), (5.3), (5.8) функции Р ) имеют наглядный гидродинамический смысл как различные выражения комплексной скорости течения V (г), обладающей всеми необходимыми свойствами однозначности, ограниченности и периодичности. [c.38]

Изложенное выше дает общее представление о методах расчета.ионообменных процессов при разработке их аппаратурного оформления. Ввиду ограниченных сведений о сорбции в гидрометаллургии цветных и редких металлов кинетика их ионообменных процессов и гидродинамическая обстановка во вновь разрабатываемом оборудовании часто бывают неизвестны или имеющиеся данные вызывают сомнение в их достоверности. Поэтому экспериментальным путем определяют кинетические характеристики процесса и на лабораторном оборудовании фиксируют параметры гидродинамического режима для того, чтобы расчетным путем определить основные габаритные размеры разрабатываемой колонки. [c.324]

Для соединения строительных длин маслонаполненных кабелей используются соединительные и стопорные муфты. Последние служат также для ограничения гидростатического и гидродинамического давления масла в линии путем разделения масла в двух смежных секциях кабельной линии. [c.105]

Между этими частями имеется поперечный паз 5, в который подается смазка через штуцер 4. Прижим профилируют по форме калибра (ручья). Поперечный паз 5 перекрывает всю ширину калибра, с боковых сторон он ограничен стенками. Участок прижима 2 имеет на внутренней поверхности небольшой скос, что способствует образованию гидродинамического клина 3. [c.259]

Если на поверхности имеются сингулярные точки (вершины границ) и линии (ребра границ), то в их окрестности необходимо положить дополнительные ограничения на поведение Ч и фз, чтобы обеспечить единственность решения гидродинамической задачи о заданными начальными и граничными условиями. [c.514]

Расчет посадок с зазором чаще всего осуществляется для подшипников скольжения, работающих в условиях жидкостного трения. Расчет производится на основе гидродинамической теории трения. Для подшипников конечной длины задача решается приближенно с введением ряда ограничений и использованием опытных данных. Ниже рассмотрен упрощенный метод расчета зазоров для подшипников скольжения при стабильных эксплуатационных условиях их работы. [c.195]

В этом разделе рассматривается модель, в которой поверхностный слой представляет собой композиционный материал, состоящий из матрицы и наполнителя (смазки). При нагружении слой деформируется как упругое или вязкоупругое тело и смазка выдавливается на поверхность, обеспечивая режим гидродинамического трения с ограниченным потоком смазки. Проведённый Анализ позволяет установить особенности изменения контактных характеристик (давления, размера области контакта, коэффициента трения) со скоростью и нагрузкой при качении тел в условиях ограниченной смазки (например, при использова-йии пластичной смазки, пористых антифрикционных покрытий Й т.д.). [c.297]

Ограниченность гидродинамических теорий кризиса проявляется и в характере завнсимостн 9,,р1 от величины ускорения гравитационного ноля. Эксперименты показывают, что теплоотдача в области развитого пузырькового кнпення практически не зависит от величины ускорения гравитационного ноля. Это объясняется тем, что подъемные силы играют второстепенную роль в процессе роста н отрыва паровых пузырей. Отнощение влияния инерционных и подъемных сил в этом процессе можно характеризовать [96] числом Фруда [c.278]

Наиболее широко применяют мпогоклиновые подшипники, основанные на принципе гидродинамического ограничения перемещений вала. Несущие поверхности таких подшипников выполняют в виде наклон- [c.409]

Исчерпывающей теории возникновения турбулентности в различных типах гидродинамических течений в настоящее время еще не существует. Был выдвинут, однако, ряд возможных сценариев процесса хаотизации движения, основанных главным образом на компьютерном исследовании модельных систем дифференциальных уравнений, и частично подтвержденных реальными гидродинамическими экспериментами. Дальнейшее изложение в этом и следующем параграфах имеет своей целью лишь дать представление об этих идеях, не входя в обсуждение соответствующих компьютерных и эксперимеитальпых результатов. Отметим лишь, что экспериментальные данные относятся к гидродинамическим движениям в ограниченных объемах имеппо такие движения мы и будем иметь в виду ниже ). [c.162]

При Ki oo функции этого параметра в (127,5—6) стремятся к постоянным пределам. Это утверждение является следствием существования предельного (при Mi->oo) режима обтекания, свойства которого в существенной области течения не зависят от М (С. В. Валландер, 1947 К- Oswatits h, 1951). Под существенной подразумевается область течения между передней, наиболее интенсивной, частью головной ударной волны и поверхностью обтекаемого тела, не слишком далеко от его передней части (подчеркнем, что именно эта область, с наибольшим давлением, определяет действующие на тело силы). Если описывать течение приведенными скоростью v/u], давлением P/P 0f и плотностью р/р как функциями безразмерных координат, то картина обтекания тела заданной формы в указанной области оказывается в пределе независящей от М]. Дело в том, что, будучи выраженными через эти переменные, оказываются независящими от М] не только гидродинамические уравнения и граничные условия на поверхности обтекаемого тела, но и все условия на поверхности ударной волны. Ограничение области движения существенной частью связано с тем, что пренебрегаемые в последних условиях величины — относительного порядка i/m 51п ф, где ф —угол между Vi и поверхностью [c.660]

Выделим в пространственной элементарной струйке объем, ограниченный в некоторый момент времени Т сечениями 1—1 и 2—2, нормальными к оси струйки 0 0 (рис. 53). Первоначально будем считать жидкость идеальной, т. е. лишенной вязкости. Силы внутреннего трения в такой жидкости отсутствуют, и к выделенному объему струйки приложены только силы тяжести и силы гидродинамического давления. Пусть за некоторый малый промежуток времени ДТ указанный объем переместится в положение Г—2 —2. Применим к его движению теорему кинети- [c.69]

Нетрудно установить тождественность гидродинамических уравнений, полученных из кинетической теории 1 азов, с уравнениями, выведенными феноменологическим путем (сравните уравнения (3.8.23) и (5.1.14)). Может показаться, что уравнения, полученные феноменологическим путем, свободны от некоторых ограничений (так, наприме), от учета только двойных столкновений), наложенных на /равнение Больцмана. Однако на самом деле коэффициенты переноса смеси газов получают из решения уравнения Больцмана, поэтому соответствующие ограничения гмеют место и в этом случае. [c.182]

Труба или канал представляет собой ограниченную систему, в которой при движении кипящей жидкости происходит непрерывное изменение соотношения межд паровой и жидкой фазами и соответствующее изменение гидродинамической структуры, а следовательно, теплоотдачи по длине li поперечному сечению канала. В соответствии с этим 3 трубах наблюдаются эмульсионный, пробковый, стержневой н другие режимы 1 ипення [Л. 6-1], Интенсивность теплоотдачи для этих режимов оказывается различной. [c.314]

Гидродинамические осевые подшипники составляют самую распространенную группу опор в насосах. Несущая способность у них обеспечивается давлением, создаваемым диском пяты, жестко закрепленным на валу насоса и увлекающим смазку в суживающийся по направлению вращения зазор между диском и подпятником. В герметичных ГЦН гидродинамические осевые подшипники работают на маловязкой водяной смазке (перекачиваемый теплоноситель), и с учетом ограничения по геометрическим размерам подпятник в этих опорах целесообразно выполнять в виде сплошного кольцевого диска. Обеспечить надежность работы осевого подшипника такой конструкции удается за счет малых удельных нагрузок (0,1—0,2 МПа) и подбора эффектив ного профиля рабочей поверхности кольцевого подпятника. [c.51]

На рис. 2 нанесены экспериментальные кривые < =/ ( ) и Аг=/ (д), отображающие температурный режим парогенерирующей поверхности в условиях реализации пузырькового и пленочного кипения. Линия АБВГДЕ характеризует температурный режим при переходе на пленочное кипение в условиях термического кризиса (wl < и эо). Эта линия соответствует опытным данным, полученным при кипении в условиях независимого задания температуры парогенерирующей поверхности (f =var). Переход на пленочное кипение в условиях гидродинамического кризиса (д р) характеризуется отрезком на абсциссе, ограниченным слева линией БГ, справа — линией КД. Левая граница соответствует началу области тепловых нагрузок, при которых w l > что приводит к нарушению устойчивой подпитки жидкостью кипящего пристенного слоя. Правая граница области характеризует так называемый затянутый кризис [12,] когда в условиях свободной конвекции специально принятыми мерами по регулированию скорости наращивания тепловой нагрузки после точки Б удается [c.46]

Весьма ограниченны данные по турбулентной структуре нестационарных неизотермических течений в каналах. В работе Б.В. Перепелицы, Ю.И. Пшеничникова, Е.М. Хабахпашевой [44] представлены результаты измерений статистических характеристик пульсаций температуры в нестационарном турбулентном потоке воды в диапазоне чисел Рейнольдса Ке = = (1,36. .. 6,1) 10 и частотах колебаний расхода от 0,4 до 4 Гц. Эксперименты проводились в канале прямоугольного поперечного сечения с обогревом одной стенки и при наличии предварительного, участка гидродинамической стабилизации. На входе в рабочий участок устанавливался пульсатор, создающий колебания расхода жидкости. Мгновенные значения расхода изменялись до 5 раз. Поскольку тепловьоделение в обогреваемой стенке при этом не менялось, при увеличении расхода температура стенки должна падать, а при замедлении— возрастать. Соответственно изменяется по времени и температура потока вблизи стенки. Характер перестройки усредненного профиля температуры во времени виден из распределения скорости изменения температуры 3 Т Ът в течение одного периода. На рис. 3.6 представлено изменение величины ЪТ Ът от фазы колебания расхода на различных расстояниях от стенки. Расход жидкости через канал падает в промежуток времени ЭГ/Эт между 0,3 и 0,5. .. 0,6 и возрастает между 0,5. .. 0,6 и 1. Как видно из рисунка, наиболее сильный рост температуры наблю- [c.87]

При кипении жидкости внутри труб процесс существенно усложняется по сравнению с кипением на поверхности нагрева, погруженной в практически не ограниченный объем жилкости. В этом случае весь поток представляет собой сложную гидродинамическую систему, в которой взаимодействие фаз распространяется на все поперечное сечение трубы. [c.99]

Пусть движение жидкости происходит в полуполосе уеV,/], хе[х ,оо), ограниченной в поперечном направлении непроницаемой изотермой Т = Ту Граница у = представляет собой сильный разрыв, моделирующий тexнOJЮl ичe кoe устройство (проницаемую поверхность), при протекании через которое гидродинамические и тепловые параметры жидкости меняются скачком. По одну сторону разрыва жидкость покоится, вязкие напряжения нулевые, плотность, давление и температура постоянны р = р., H Tj). Условия динамической совместности (1.14), (1.15) на таком разрыве имеют вид [c.68]

В этом разделе рассматривается приблия ение первого порядка для влияния границ течения на гидродинамическую силу, испытываемую жесткой поступательно движущейся частицей произвольной формы. Исследование проводится согласно Бреннеру [5, 9]. Чтобы сделать изложение яснее, делим его на две части. В первой части подробно рассматривается случай, когда, во-первых, частица движется вдоль одной из ее главных трансляционных осей и, во-вторых, когда движение ее параллельно главной оси границы . В этом случае векторные и диадические по своей природе величины могут рассматриваться как скаляры. Таким образом, сохраняется простота основных идей и результатов, которую можно затерять в математических абстракциях, требуемых при рассмотрении более общего случая. Во второй, более общей, части мы освобождаемся от ограничений, накладываемых симметрией, и приводим результат во всей его общности. [c.331]

Последние разделы этой главы посвяш,ены техническим приложениям в широком смысле, без вникания в детали. Акцент делается на задачах, к которым применимо гидродинамическое описание, и на ограничениях, присуш их гидродинамическому подходу. В этих разделах рассматривается также сравнение теорий, развитых в этой главе ранее, с доступными экспериментальными данными. [c.475]

Одно из важных промышленных приложений, недостаточно отраженных в монографической литературе, состоит в применении соотношения Кармана — Козени и других аналогичных соотношений к анализу сопротивления и сжимаемости фильтрующих элементов. Грейс [31] и Тиллер [103] дали очень хорошие обзоры и провели исследования, показавшие приложимость основных гидродинамических представлений, а также ограниченность их применимости в исследованиях этой проблемы. Грейс показал, что фильтрационное сопротивление элементов из сжимаемых материалов не может быть успешно описано при помощи одних только данных по сопротивлению слоев сухих частиц. Тиллеру удалось обобщить опытные данные на основе уравнения Кармана — Козени при помощи следующей эмпирической формулы для зависимости падения давления от пористости фильтрующего элемента е [c.489]

Краевые задачи (179) и (180) представляют собой классические задачи Дирихле для внешности разрезов, причем решение этих задач найдем в классе функций, ограниченных на бесконечности и имеющих особенность вида (182) в концах разрезов. Именно к такой математической задаче приводит гидродинамическая проблема обтекания решеток профилей потенциальным потоком идеальной несжимаемой невесомой жидкости [73]. При этом функциям F н G соответствует комплексный потенциал скорости потока жидкости. [c.51]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...