Коэффициент эффективной теплопроводности

Рис. 3-18. Схематическое представление зависимости коэффициента эффективной теплопроводности от температуры при наличии внутренних физико-химических превращений.

Экспериментальные данные указывают на зависимость коэффициента теплопроводности при одинаковой пористости Я от размера и формы пор (рис. 4-7). Влияние этих двух параметров связано с появлением свободной конвекции в порах и обычно лежит в пределах 10—15%. Следует отметить, что при малых плотностях пористых систем свободная конвекция может стать основным механизмом переноса тепла в них, причем коэффициент эффективной теплопроводности Яе при уменьшении ps может даже увеличиваться. Однако в системах пористого охлаждения свободная конвекция не играет существенной роли из-за наличия интенсивного направленного потока фильтрующихся газов. [c.98]

Рис. 20. Расчетные зависимости приведенного коэффициента эффективной теплопроводности и их сравнение с экспериментальными данными а— /—М.= 10 //—4 ///—1 IV— 0,177 1 —5,7-10-3 1 8 —экспериментальные данные б — ), 7—а = 0° 2, 8—1- 3, 9—5 4, /0—15 5, 11—35 6, 12— а=90°

Автор [Л. 452] измерил стационарным методом по градиенту температур коэффициент эффективной теплопроводности по горизонтали слоев мелких частиц, псевдоожиженных [c.109]

Для подсчета коэффициентов эффективной теплопроводности псевдоожиженного слоя в горизонтальном направлении использовалось распределение температуры в слое при стационарном режиме, наступавшем через [c.312]

Метод основан на том, что внутритрубные отложения представляют собой неметаллические гетерогенные дисперсные системы, состоящие из двух компонентов — твердого (зернистого с различной степенью сцепления) остова и среды, заполняющей поры. Теплопроводность таких образований в равной, а иногда и в большей степени зависит от структуры системы, чем от теплофизических свойств твердого компонента. Следовательно, задачу изучения теплопроводности и термического сопротивления слоя образований можно свести к детальному изучению структуры, установлению закономерности изменения этой структуры от режимных факторов, а затем к созданию или выбору соответствующей модели, близкой к реальной, с использованием теории обобщенной проводимости для расчета коэффициента эффективной теплопроводности. [c.22]

Коэффициент эффективной теплопроводности (X-10 , Вт-м- .К ) сот с различными наполнителями при граничных температурах 293 и 90 К и давлении 1 10 мм рт. ст. [c.203]

Расчетные и экспериментальные величины коэффициента эффективной теплопроводности пористой шамотной керамики [c.117]

Коэффициент эффективной теплопроводности казеиновой шерсти Р. Черная (1948 г.) рекомендует находить из выражения [112] [c.133]

Отличием ПСМ от ППМ является их значительная анизотропия свойств, поэтому помимо пористости и свойств структурообразующих элементов (проволок) существенное влияние на условия формирования сварных соединений оказывает соотношение коэффициентов эффективной теплопроводности по толщине Хн) и в направлении перпендикулярном движению источника (Хю). с уменьшением пористости и увеличением соотношения Хи/Хго качество сварных соединений возрастает. [c.510]

Аналогично коэффициентам эффективной вязкости для пространственного пограничного слоя определим коэффициент эффективной теплопроводности [c.325]

Коэффициент эффективности ребер всегда меньше единицы. Для коротких ребер, выполненных из материала с высоким коэффициентом теплопроводности, коэффициент эффективности близок к единице. [c.380]

В некоторых случаях для анализа теплопередачи в пристеночном слое движущегося расплава (см., например, 1 и 14) целесообразно рассматривать эффективную теплопроводность как функцию расстояния от внешней границы расплава (х ). Пользуясь методикой [17], примем двухслойную гидродинамическую систему, состоящую из ламинарного подслоя толщиной 5д и турбулентного потока с логарифмическим распределением скорости в пристеночной области. В ламинарном подслое (т.е. при х < 5д) принимаем Хд = X. Вне этого слоя допускаем подобие турбулентной теплопроводности Хх и турбулентной вязкости Их. Можно показать, что в этом случае Хх/Х = (г/гo) fJ где К — коэффициент пропорциональности м . Основное падение температуры происходит в относительно тонком слое жидкости вблизи стенки. Поэтому с небольшой погрешностью примем г/гд = 1. В результате получаем искомую зависимость для слоя х > 5 л [c.53]

Основной областью приложений статистических идей к проблеме неоднородных материалов будет, вероятно, создание материалов с заданными значениями эффективных постоянных. Чтобы проиллюстрировать это, проще всего рассмотреть расчет двухфазного композиционного материала, имеющего максимальный эффективный коэффициент теплопроводности. Например, иногда в материал с высокой теплоемкостью и низкой теплопроводностью для повышения эффективной теплопроводности вводятся включения, имеющие высокую теплопроводность. Поскольку материал включений обычно дороже материала матрицы, важно, чтобы форма и укладка включений выбирались оптимальным образом. [c.278]

Л. 68]. Этим игнорируется дискретность сы пучей среды, особенно сильно проявляющаяся именно при поперечном обтекании тел. Уравнение энергии по существу записано в форме дифференциального уравнения Фурье — Кирхгофа для стационарного двухмерного поля. Для отличия движущегося слоя от неподвижного в [Л. 118] принимается, что коэффициент пропорциональности не равен коэффициенту эффективной теплопроводности неподвижного слоя и аналогичен коэффициенту теплопроводности при турбулентном теплообмене. Однако в критериальных уравнениях Ми сл и Ре сл выражены через эффективные характеристики неподвижного слоя. При этом коэффициенты наружного и внутреннего трения движущегося слоя использованы в качестве аргументов неправильно, так к к они зависят от условий [c.349]

К отличительным особенностям псевдоожиженного слоя относятся тенденция к поддержанию постоянной температуры даже при неравномерном выделении тепла. Относительно постоянная температура объясняется быстрой циркуляцией твердых частиц в слое. В шихтовых псевдоожиженных системах коэффициент эффективной теплопроводности в вертикальном направлении составляет от 150 до 37 050 ккал1м-час-град в зависимости от условий, а также концентрации газа и твердых частиц. [c.420]

Рис. 3. Зависимость прочности сцепления а и коэффициента эффективной теплопроводности X покрытий от содержания алюминия в исходных композитных порошках ZrSi04+Al (7) и ZrOi-l-Al (2).

Значения коэффициента эффективной теплопроводности покрытий с ростом содержания алюминия в композите увеличивается, причем для покрытий типа ZrSi04—Al. - та зависимость выражена сла- бее, чем для покрытий типа ZrOj—Al. Значения л для покрытий нз порошка оптимального состава ZrSiO4-[-20 мас.% А1 находятся на уровне U.3U—0.35 Вт м С , т. е. всего на 50 % выше значений ) слоев из чистого циркона. В целом же теплопроводность покрытий на основе циркона в 1.8—2 раза ниже теплопроводности покрытий на основе диоксида циркония. [c.160]

Таким образом, и при оценке термического сопротивления между погруженной в псевдоожиженный слой поверхностью и какой-либо другой точкой слоя напрашивается разделение этого сопротивления на две составляющие 1/аст и бДэф, где ст — некоторый пленочный коэффициент теплообмена поверхности (стенки) со слоем б — расстояние от поверхности нагрева до взятой точки, а Хэф — коэффициент эффективной теплопроводности слоя. Экспериментально определявшиеся многими исследователями профили температур в лабораторных установках по изучению теплообмена псевдоожиженного слоя со стенкой демонстрируют резко выраженное падение температуры в непосредственной близости к стенке и, начиная с расстояния в несколько миллиметров, практически полное отсутствие градиента температуры (рис. 9-1) (Викке и Феттинг). В результате создалось мнение, что коэффициент эффективной теплопроводности псевдоожиженного слоя всегда весьма велик и бДэф всегда пренебрежимо мало по сравнению с 1/аст. Поэтому в подавляющем большинстве исследований теплообмена стеики с псевдоожиженным слоем коэффициент теплообмена (йст) отождествляется с коэффициентом теплопередачи К от стенки к ядру слоя. Это допустимо и при приближенном теоретическом рассмотрении теплообмена стенки с псевдоожиженным слоем (см. гл. 10). [c.310]

В. А. Бородулей и А. И. Тамариным измерения (см, ниже) показали, что в диапазоне чисел псевдоожижения, имевших место в опытах Бондаревой, нет никакого максимума Яэф. Коэффициент эффективной теплопроводности слоя в этом диапазоне монотонно возрастает. Падение же Яэф, отмеченное Бондаревой, можно объяснить дефектами методики эксперимента. Дело в том, что про- филь температур измерялся ею на высоте 10 см от ре--шетки, а полная высота расширенного псевдоожиженно-го слоя поддерживалась неизменной (20 см) с помощью перелива. Поэтому при больших числах псевдоожижения в слое оставалось так мало материала, что место измерения температур находилось выше уровня плотной фазы слоя. Отсюда появлялись заниженные значения Яэф. [c.315]

Сперва выведем теоретическое выражение коэффициента теплообмена псевдоожиженного слоя шарообразных частиц со стенкой Ост, принимая во в нимание перенос тепла через газовую прослойку лишь путем молекулярной теплопроводности, а затем учтем конвективную и радиационную составляющие, например, вводя в полученную формулу вместо коэффициента теплопроводности среды Кс (Коэффициент эффективной теплопроводности [c.324]

Коэффициенты эффективной теплопроводности движущегося и неподвижного слоев оказались в работах [Л. 10, 11] одинаковыми, в чем усматривается подтверждение гипотезы о стержлеподобности движущегося слоя. [c.656]

За последние годы в ЦКТИ (Ленинград) предпринята серия работ, посвященных изучению вышеперечисленных параметров. Был разработан метод экспериментально-расчетного исследования теплофизических свойств (ЭРИТС) для внутритрубных отложений [1]. Он включает в себя экспериментальные исследования структурных свойств образований и на основе полученных таким образом данных расчет коэффициента эффективной теплопроводности (Адф) отложений. Для сопоставления результатов и получения реперных точек используются температурные вставки [2], располагаемые в определенных местах поверхностей нагрева котлов. [c.22]

Выше был сделан вывод о том, что изоляционная подложка под датчиком является нелинейным тепловым сопротивлением в системе и коэффициент эффективной теплопроводности подложки должен претерпевать существенные колебания с изменением температурного градиента по величине и по знаку. При grad H- O Яи должно существенно снизиться и на кривой 1и= f(grad в и) должен образоваться провал. [c.31]

Согласно (10-32) повышение температуры слоя приводит к необычному результату— снижению числа Нус-сельта, что в [Л. 32] объясняется более быстрым изменением с ростом ten коэффициента Хаф, чем коэффициента теплообмена Осл- Полученный результат можно объяснить методической погрешностью, связанной с выбором определяющей температуры и с оценкой критерия Нуссельта по эффективной теплопроводности неподвижного слоя, не учитывающей важную роль пристенного слоя. В этом смысле физически более верно испсиьзова-ние критерия Мпсл, оцененного по теплопроводности газа у стенки канала и по температуре пограничного слоя. Формула (10-32) так же может создать впечатление о наличии противоречия с общепризнанными представлениями о роли симплекса LID. Его увеличение до момента тепловой стабилизации может только снижать средний и более резко-локальный теплообмен. Поэтому [c.342]

Хсх/ Хт = 0,08RePr Re = Gd l и-При этом засыпка вместе с протекающим сквозь нее потоком рассматривается как некоторая гомогенная среда с одинаковой температурой и эффективными коэффищ1ентами продольной ХсП = + Хсц и поперечной теплопроводности. Здесь X — эффективный коэффициент теплопроводности среды с неподвижным теплоносителем. Из приведенных выражений следует, что эффективная теплопроводность является анизотропной величиной, зависящей от направления скорости потока. [c.36]

Определить стационарную фоновую температуру в центре и на периферии нагретой зоны микромодульиого блока, рассеивающего 16 Вт. Нагретую зону можно рассматривать как шар радиусом 70 мм, отделенный воздушным зазором (толщиной 10 мм) от дюралюминиевого [Я — = 170 Вт/(м К)] кожуха толщиной 1 мм. Эффективные теплопроводности воздуха (в зазоре) и материала нагретой зоны равны 0,08 и 0,16 Вт/(м К) соответственно температура окружающего воздуха 20 С, коэффициент теплоотдачи 20 Вт/(м К). Известно, что фоновая температура характеризует суммарное влияние источников энергии и практически не зависит от их конфигурации и особенностей расположения, [c.180]

Для расчета интенсивности теплообмена при кипении на теплоотдающих поверхностях с пористыми покрытиями предложен ряд < )ормул, полученных либо теоретическим путем, либо на основе теории подобия. Из формул первого типа можно отметить полуэмпири-ческие зависимости авторов [130, 146], при выводе которых использованы весьма сходные между собой физические модели, В обоих случаях стенки капиллярных каналов рассматриваются в виде ре- бер, на поверхности которых испаряется пленка жидкости. Жидкость подсасывается в капилляры под действием сил поверхностного натяжения. Эти формулы качественно правильно отражают закономерности рассматриваемого явления, однако рассчитать по ним интенсивность теплообмена достаточно сложно. Это связано с трудностями, взоннкающими при определении эффективной теплопроводности пористого слоя Яэф. Авторы [130, 146], сопоставляя полученные ими формулы с опытными данными, не приводят зависимости, использованные для расчета Хэф в тех или иных конкретных условиях проведения опытов. Меледу тем очевидно, что значение 1эф зависит как от характера пористого покрытия, так и от технологии его нанесения. Этим, по-видимому, объясняется, что эмпирические коэффициенты формул авторов [130, 146], подобранные на сновании опытов одного исследователя, оказываются неприемлемыми при обобщении опытных данных других исследователей. [c.224]

При числе оборотов п = 240 об/мин (линейная скорость движения расплаиа на периферии около 1,1 м/с) эффективное значение коэффициента теплопроводности Хэ превысило X в 6,8 раза. Данные экспериментального исследования эффективной теплопроводности в плоской [c.52]

Смотреть страницы где упоминается термин Коэффициент эффективной теплопроводности : [c.79] [c.332] [c.59] [c.6] [c.68] [c.129] [c.8] [c.11] [c.311] [c.312] [c.313] [c.317] [c.300] [c.230] [c.17] [c.204] [c.23] [c.340] [c.443] [c.147] [c.97]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...