Температурный напор

Средний температурный напор 106 Степень повышения давления 60 [c.222]

Однако наряду с физическими причинами снижения От в стесненных условиях следует учесть и методические причины. В силу того, что повышение концентрации способствует появлению плохо омываемых частиц либо элементов поверхности каждой частицы и создает превышение среднелогарифмического расчетного напора над истинным температурным напором, определяемые коэффициенты теплообмена становятся кажущимися, а их обобщение затруднительным. [c.171]

Аналогичные соображения примем для потоков газовзвеси. Для дальнейшего упрощения полученных уравнений допустим, что у =0. Тогда, разделив правую и левую части уравнений (6-5 ) и (6-5") на температурный напор (/—/от), получим уравнения для коэффициента теплоотдачи потока газовзвеси для круглых каналов [c.184]

Принимая ст независимой от температурного напора неизменной за время тг и приравнивая выражения (а) и (б), получим, что по порядку величины [c.193]

Эти выражения получены без оценки и учета температурного скольжения компонентов потока, при котором ф1<1, 1тф(п- При расчете в [Л. 309] теплоотдачи по температурному напору 1ст—t (взамен t T—in) снижение относительной интенсивности теплопереноса в области малых концентраций исчезает. Равенство /ст—<=<ст— возможно только при ф( = 1, что в [Л. 309] и в ряде других исследований не имело места. Влияние числа Рейнольдса на Nun/Nu согласно формулам (6-68)—(6-70) отсутствует, хотя в Л. 309] использовались довольно крупные частицы. Это не согласуется с резуль татами всех вышерассмотренных работ. [c.221]

Во всех исследованиях обнаружено, что тепловая стабилизация дисперсного потока по сравнению с чисто газовым потоком затягивается. Это является следствием более длительного выравнивания температурного градиента и температурного напора. Можно [c.235]

Определяя среднелогарифмический температурный напор в каждой камере, а также принимая поправку на перекрестный ток 0 одинаковой в обеих ка мерах, получим, что коэффициент теплопередачи [c.324]

Оценив величину Ыт, можно не только подсчитать расход дисперсной насадки, но и определить средний температурный напор в каждой теплообменной камере. Используя далее формулы, полученные в гл. 2—5 для газовзвеси и в гл. 8—10 для флюидных потоков и дви- [c.362]

К положительным особенностям аппаратов с дисперсным теплоносителем следует отнести дешевизну, а также простоту производства как твердого компонента, так и всего теплообменника в целом высокую (по сравнению с газовыми теплообменниками) интенсивность теплообмена и компактность возможность ликвидации затрат металла на изготовление поверхности нагрева достижимость высоких температур непрерывность действия даже при смене поверхности нагрева (насадки) и пр. Наряду с этим следует отметить, что теплообменники с промежуточным дисперсным теплоносителем нуждаются в системе транспорта насадки, отсутствующей в обычных теплообменниках. Это, а также снижение среднего температурного напора, дополнительные требования к материалу насадки (термостойкость, износостойкость и др.), борьба с перетечками одной среды в другую и прочие факторы следует учесть при итоговой оценке эффективности теплообменника. [c.367]

Наиболее существенное влияние оказывает расход насадки. С его ростом увеличивается количество тепла, отбираемого в верхней камере, и снижается температура газов и насадки на выходе из нее. При этом неравномерность распределения температур по сечению заметно увеличивается. Так, при небольших расходах насадки (200—600 кг/ч) поле выходных температур практически равномерно, а при расходах более 1 500 /сг/ч неравномерность достигает 300—400° С. Характер температурного поля насадки определяет процесс нагрева воздуха в нижней камере. При прямоточном движении газов и воздуха и неравномерном распределении температур насадки воздух успевает нагреться в первых (по ходу) горячих слоях насадки и последующие, слои работают с очень низким температурным напором. При достаточно больших расходах насадки (свыше 1 ООО кг/ч) этот температурный напор становится отрицательным, что приводит к обратному теплообмену, т, е. к переходу тепла 380 [c.380]

Как изменятся коэффициенты теплоотдачи и поверхности нагрева для воды, масла и воздуха, полученные в задаче 5-38, если при той же средней температуре теплоносителя (/ik = 70° ) температура степки будет не 120, а 20° С, т. е. будет происходить охлаждение теплоносителя при том же температурном напоре, что и в условиях задачи 5-38. [c.89]

Сравнение произвести при одинаковых скоростях, средних температурах жидкости и одинаковых температурных напорах. [c.141]

Определить также, как изменятся значения коэффициентов теплоотдачи для воды и масла, если при тех же средней температуре жидкости и температурном напоре будет производиться охлаждение жидкости (<ж = 70"С и с=50°С). [c.141]

Как изменится коэффициент теплоотдачи третьего ряда труб при поперечном обтекании шахматного пучка трансформаторным маслом и водой в условиях задач 6-18 и 6-19, если вместо нагревания будет происходить охлаждение жидкости при том же температурном напоре, что и в задаче 6-18, т. е. при средней температуре потока ,к = 90°С и средней температуре стенки /г = 4П С Остальные величины останутся без изменений (d=20 мм аи = 0,6м/с). Сравнение произвести для угла атаки ф=90°. [c.145]

Как изменятся толщина пленки конденсата и значение местного коэффициента теплоотдачи в условиях задачи 8-1, если при неизменном давлении ( =2,5-10 Па) температурный напор At примет значения, равные 2, 4, 6, 8 и 10° С [c.156]

Как изменится коэффициент теплоотдачи при конденсации сухого насыщенного водяного пара на поверхности горизонтальной трубы, если давление пара возрастет от 0,04-105 до 4.1Q5 Па, а температурный напор останется без изменения [c.159]

Как изменятся коэффициент теплоотдачи и количество сухого насыщенного водяного пара, конденсирующегося в единицу времени на поверхности горизонтальной трубы, если диаметр трубы увеличить в 4 раза, а давление пара, температурный напор и длину трубы сохранить без изменений [c.159]

Приравняв правые части этих двух уравнений, получим выраже-пие для температурного напора [c.160]

Какой температурный напор At=ts—t необходимо обеспечить, чтобы при пленочной конденсации сухого насыщенного водяного пара на поверхности горизонтальной трубы диаметром d= = 34 мм плотность теплового потока была <7 = 5,8-10 Вт/м . Давление пара р=1-10 Па. [c.160]

Определим значения двух тепловых потоков, отнесенных к 1 м трубки, от внутренней поверхности трубки к воде qn. Вт/м) — проходящего через стенку трубки qi , Вт/м) и передаваемого от конденсирующего пара к поверхности трубки (дга, Вт/м), — в зависимости от соответствующих температурных напоров A[c.161]

Для нахождения зависимости теплового потока от суммарного температурного напора Д = а—/ж1 просуммируем три найденные зависимости. Результирующая кривая qi= на рис. 8-3 выделена более жирной линией. [c.163]

Отложив по оси абсцисс заданное значение общего температурного напора <ж1= 126,1—40=86,Г С и проведя вертикаль до пересечения с кривой на оси ординат находим искомое значение теплового потока (рис. 8-3) <7 = 12 600 Вт/м. [c.163]

Определить, до какого значения температурного напора в условиях задачи 8-17 ламинарное течение пленки конденсата сохранится по всей высоте трубы. [c.166]

Определить необходимый температурный напор, если теплообменник выполнен из =50 труб диаметром d=22 мм и высотой Н= = 1.5 м. [c.166]

Температурный напор = 300—287= 13° С, следователь- [c.167]

Формула (8-7) применима при давлениях пара от 5 до 100 кПа, температурных напорах At = ts—h от 2 до 20° С и П 800. [c.169]

При /а = 32,9 С по табл. 8-1 находим Л=8,9 1/(м-°С) В = =2,20 10 м/Вт температурный напор Д/ = / —/с =32,9—22= 10,9° С [c.169]

Исследования локального коэффициента теплоотдачи прово-. лились в трех плоскостях в горизонтальной — пр налитеи шести точек контакта с шарами-имитаторами в вертикальной — при наличии четырех точек касания (две в нижней чаепр и- две-в горизонтальной плоскости) и во второй вертикальнсир плоскости, расположенной под углом 90 к первой, где имелись только две точки касания, расположенные в лобовой части электрокалориметра. Специальным фиксатором шар поворачивался в горизонтальной либо вер габ льной плоскостях с интервалом через 7°30 по центральному углу. Тепловой поток в столбике подсчитывался по измеренным термопарами температурам в двух сечениях по высоте столбика, а локальный коэффициент — по тепловому потоку и температурному напору между поверхностью и газом на расстоянии 10 мм от поверхности. [c.83]

Для потоков азот — графитные частицы (<1т = 180 мк) опыты при температурных напорах порядка 500" С, Re= 14 000ч-18 ООО и 1ст11в = 2,1-ь2,4 обнаружили большее влияние концентрации, что объясняется в [Л. 309] лишь возросшей ролью лучистого теплообмена. [c.234]

Радиационный теплообмен не оказывает существенного влияния на эффективную теплопроводность неподвижного слоя из-за малых температурных напоров в ячейках слоя и незначительности их размеров. В движущемся слое возникает разрыхленная пристенная зона, где роль излучения может возрасти. Конвективный теплообмен в неподвижном не-продуваемом слое практически отсутствует. В движущемся непродуваемом слое появляются токи твердых частиц и увлекаемых ими газовых прослоек. Особенно важны относительные смещения в пристенной зоне, так как здесь скорость газа падает до нуля, а скорость частиц снижается лишь на 5—50%. На кондуктивный теплообмен в движущемся слое положительно влияет периодическое нарушение сложной кинематической цепи контактов частиц, их возможное вращение и поперечные перемещения в пристенной зоне (особенно при малых О/ т и большой скорости слоя), перекатывание и скольжение частиц вдоль стенок канала, т. е. в районе граничной газовой пленки, и пр. Подобные интенсифицирующие эффекты в неподвижном слое, разумеется, невозможны. Однако следует также учесть [c.331]

Ре сл = 4 000 с учетом влияния гсл/ ст- Такое влияние симплекса LjDt на теплообмен следует объяснить процессом тепловой стабилизации движущегося слоя. Вследствие сравнительно низкой эффективной теплопроводности сыпучей среды вначале все падение температуры происходит в пристенной зоне. Повтому снижение температурного напора происходит медленнее, чем температурного градиента асл заметно падает по ходу слоя. Этот процесс протекает до момента стабилизации температурного поля, граница которого пока не установлена, хотя диапазон исследованных L/D = 42,5- 276. Подчеркнем, что длина участка тепловой стабилизации всегда значительно превышает длину участка стабилизации скорости слоя ( 9-6). Это должно свидетельствовать о существенной неэквивалентности температурных и скоростных полей в движущемся слое. [c.340]

Средний температурный напор регенератора А р определяется по известным формулам, не требуя предварительной оценки температур промежуточного т плоноси- [c.361]

Указание. Так как по условиям задачи температурный напор неизвестен, то нельзя непосредственно определить приведенную длину труб Z и установить режим течения пленки конденсата на наружной поверхности труб теплообменника. В связи с этим следует произвести предварительный расчет, предполагая, что режим течения конденсата ламинарный по всей высоте труб. После иахождения значения Д/ необходимо проверить режим течения конденсата. [c.166]

Как изменится коэффициент теплоотдачи от пара к трубке конденсатора в условиях задачи 8-26 при измеиеиии давления пара от 0,05-Ю до 0,5-IQj Па, если температурный напор (Д =10,9°С) и все другие данные останутся без изменений [c.170]

При расчете принять дав [сние пара и температурный напор неизменными по высоте иучка. [c.171]

Смотреть страницы где упоминается термин Температурный напор : [c.107] [c.183] [c.178] [c.245] [c.321] [c.4] [c.85] [c.89] [c.109] [c.152] [c.156] [c.158] [c.158] [c.160] [c.164] [c.172]

Смотреть главы в:

Техническая термодинамика и теплопередача -> Температурный напор

Паровые котлы средней и малой мощности -> Температурный напор

Тепловой расчет котельных агрегатов -> Температурный напор

Теплообменные аппараты и конденсацонные усиройсва турбоустановок -> Температурный напор

Основы теплопередачи в авиационной и ракетно-космической технике -> Температурный напор

Конструкция и расчет котлов и котельных установок (1988) -- [ c.20 , c.260 ]

Паровые котлы средней и малой мощности (1966) -- [ c.134 ]

Справочник машиностроителя Том 2 (1955) -- [ c.138 , c.139 ]

Парогенераторные установки электростанций (1968) -- [ c.159 ]

Теплотехнический справочник (0) -- [ c.431 ]

Теплотехнический справочник Том 2 (1976) -- [ c.156 , c.157 , c.457 , c.459 , c.647 ]

Теплофикационные паровые турбины и турбоустановки (2002) -- [ c.364 ]

Теплотехнический справочник том 2 издание 2 (1976) -- [ c.156 , c.157 , c.457 , c.459 , c.547 ]

Промышленные котельные установки Издание 2 (1985) -- [ c.179 , c.191 ]

Теплотехнический справочник Том 1 (1957) -- [ c.431 ]

Справочник машиностроителя Том 6 Издание 2 (0) -- [ c.2 , c.138 , c.139 ]

Промышленные парогенерирующие установки (1980) -- [ c.152 ]

Теплотехника (1985) -- [ c.214 ]

Машиностроение Энциклопедический справочник Раздел 4 Том 13 (1949) -- [ c.9 , c.138 , c.139 ]

ПОИСК

Арифметический температурный напор

Выбор оптимальных температурных напоров в регенеративных подогревателях

Вычисление средней разности температур (температурного напора)

Газы при больших температурных напорах

Изменение температуры теплоносителей Температурный напор

Коэффициент теплоотдачи Температурный напор

Логарифмический температурный напор

Метод среднего температурного напора

Напор

Напор 463 — Потери температурный

Напор температурный в пароводяном подогревателе

Напор температурный минимальный в поверхностном

Общий вид зависимости коэффициента теплоотдачи к кипящей жидкости от плотности теплового потока и величины температурного напора

Определение расчетного температурного напора между теплоносителями

Определение среднего температурного напора

Осреднение коэффициентов теплоотдачи и температурного напора

Осреднение температуры жидкости и температурного напора по длине трубы

Поправки, учитывающие зависимость физических свойств от температуры при переменных скорости внешнего течения и температурном напоре

Поправки, учитывающие изменение числа Маха и температурного напора при переменной скорости внешнего течения

Программа расчета на ЭВМ гидродинамики и теплообмена в температурного напора

Располагаемый температурный напор

Среднелагарифмический температурный напор

Среднелогарифмический температурный напор

Средний коэффициент теплоотдачи и температурный напор

Средний температурный напор

Средний температурный напор в теплообменном аппарате. Определение поверхности-нагрева

Средний температурный напор при перекрестном и смешанном токе

Средний температурный напор. Средние и конечные температуры теплоносителей

Температурный напор Тень звуковая

Температурный напор в подогревателе

Температурный напор в подогревателе теплообменнике

Температурный напор конденсатора

Температурный напор при параллельно-смешанном токе

Температурный напор при перекрестном токе

Температурный напор при последовательно. смешанном токе

Тепловой или температурный напор

Теплообменники Температурный напор средний

© 2025 Mash-xxl.info Реклама на сайте