Сопротивление входное

Коэффициент сопротивления входного участка модели с решеткой находили непосредственно по разности полного давления Рои в подводящем участке перед входом в модель и атмос([)ерного давления рц- [c.161]

Рис. 7.22. Зависимость коэффициента сопротивления входного участка аппарата круглого сечения от коэффициента сопротивления одиночной плоской решетки при центральном входе потока вверх и различных Рк/ о-

Результаты экспериментального определения сопротивления входного участка моде и с решеткой при боковом входе показывают, что в этом случае может быть применена формула [c.190]

Экспериментальные исследования показали, что относительное расстояние от днища до края бокового входного отверстия практически не оказывает влияния на коэффициент сопротивления входного участка аппарата. При центральном входе потока вниз аппарата сопротивление входного участка с решеткой получается на 10—15 % меньше, чем при центральном входе вверх. Объясняется это, по-видимому, тем, что при выходе струи из подводящего участка вниз создается некоторый диффу-зорный эффект, обусловленный радиальным растеканием, а следовательно, более плавным расширением потока, при котором происходит частичный [c.190]

Таким образом, общий коэффициент сопротивления входного участка при входе потока вниз [c.191]

Отсюда можно оценить влияние сопротивления подводящих проводов. Z( представляет собой почти активное сопротивление и имеет порядок 5- 10 Ом, 2 может достигать величины 1 Ом величина 24 практически равна нулю. Если з=25 Ом, то при 0°С сопротивление входных проводов эквивалентно поправке на 1 мК. В прецизионных измерениях необходимо отдельно [c.258]

Заданы входной й и выходной О диаметры диффузора, р также коэффициент сопротивления входного участка насадка и коэффициент потерь фд в диффузоре. [c.130]

Задача VII—10. В трубопроводе дна.метро.м О = 50 мм, подающем воду в открытый бак с постоянным уровнем /У = 1,5 м, установлена труба Вентури с горловиной диаметром d 25 мм. Коэффициент сопротивления входного сходящегося участка расходомера = 0,06, коэффициент потерь в его диффузоре Фд = 0,2. [c.157]

Коэффициент гидравлического сопротивления входного участка плоского канала при ламинарном режиме течения рассчитывается по формуле = (24/Re + 0,615//). Для пористого материала выражение (2.3) при использовании в числе Re характерного размера 5 принимает вид = [2/Re + 2( 1 а)/ 5]5 а, Тогда искомая величина отношения коэффициентов сопротивления имеет вид [c.124]

Заданы входной d и выходной D диаметры диффузора насадка, а также коэффициент сопротивления входного участка насадка и коэффициент потерь в диффузоре. [c.137]

Задача 6-9. Вода перетекает из верхнего резервуара в нижний по диффузору, диаметры которого = 100 мм и d,—150 мм. Коэффициент сопротивления входного участка С=0,06, а коэффициент потерь в диффузоре [c.144]

Задача VI1-33. Мерное сопло, расходомер Вентури и диафрагма, установленные в трубе D = 100 мм, имеют одинаковый диаметр в свету d = 60 мм. Коэффициент сопротивления входного участка до сжатого сечения потока во всех приборах одинаков и равен = 0,06, коэффициент потерь в диффузоре расходомера Вентури (р = = 0,2. Коэффициент сжатия струи в диафрагме е = 0,66. [c.173]

Основная доля гидравлического сопротивления входного патрубка приходится на криволинейный осесимметричный конфузор. [c.298]

Ri — сопротивление входной цепи усилителя [c.59]

Эквивалентная схема должна включать характеристики входов и выходов схемы и учитывать сопротивление нагрузки, входной сигнал и полное сопротивление входного генератора. После того как вычерчена эквивалентная схема, должны быть написаны и приведены к матричной форме уравнения схемы. Уравнения в матричной форме для эквивалентных схем, изображенных на фиг. 1.17 и 1.18, представлены в табл. 1.2 и 1.3. [c.45]

Достаточно большой объем работ выполнен в ФЭИ по исследованию турбулентных пульсаций в однофазном теплоносителе применительно к АЭУ [15, 35, 16, 34]. Из этих исследований следует, что в зависимости от геометрии канала пульсации имеют разнообразный характер. При поперечном обтекании пучков труб поток жидкости гидродинамически нестабилен. При продольном обтекании пучков возникает явление случайного перераспределения расхода по ячейкам. Частота этих пульсаций невысокая (доли герца). Бороться с ними можно совершенствованием формы коллекторов, увеличением сопротивления входных и выходных устройств, уменьшением шага между элементами. [c.5]

Отсюда коэффициент сопротивления входного тракта [c.53]

Выделим панель, например, экрана, состоящую из большого количества отдельных труб, объединенных во входном и выходном коллекторах (рис. 3-1). Пусть все трубы по гидравлическому сопротивлению и тепловым параметрам будут одинаковы, а сопротивления входного и выходного коллекторов малы по отношению к сопротивлению самих труб. Естественно проводить анализ устойчивости движения обогреваемой жидкости прежде всего в зависимости от условий работы отдельно взятой трубы, а лишь затем учитывать влияние соседних труб, могущих иметь иной обогрев. [c.79]

Гидравлическое сопротивление входной (выходной) камеры пароохладителя е рассредоточенным вводом (отводом) пара определяется по п. 2-38 и [c.71]

S —суммарный коэффициент гидравлического сопротивления входного устройства. [c.91]

Коэффициент внешнего (лобового) сопротивления входного устройства, подобно коэффициенту лобового сопротивления, рассматриваемому в аэродинамике, принято определять по формуле [c.253]

СОПРОТИВЛЕНИЕ ПРИ ТЕЧЕНИИ НА ВХОДЕ В ТРУБЫ И КАНАЛЫ (КОЭФФИЦИЕНТЫ СОПРОТИВЛЕНИЯ ВХОДНЫХ УЧАСТКОВ) [c.114]

Коэффициент сопротивления входных участков, не заделанных заподлицо со стенкой, при различной толщине закруглений или срезов и наличии экрана определяется по приближенной формуле автора [3-12, 3-13] [c.115]

Коэффициент сопротивления входных участков зависит от места и способа заделки их в стенке. В частности, малый коэффициент сопротивления может быть достигнут при установке перед входным отверстием кольцевого ребра или кольцевого уступа, охватывающего отверстие (рис. 3-5). Если кромка ребра [c.116]

На диаграмме 3-23 показаны некоторые схемы входных элементов вентиляторных установок с осевыми вентиляторами общепромышленного назначения. Там же для различных условий входа и режимов работы вентилятора приведены значения коэффициентов сопротивления входных элементов по рекомендациям, разработанным Л. А. Бычковой [3-3, 3-4]. [c.121]

Результат . измерения сопротивления входного участка модели аппарата с решеткой были представлены в виде зависимости коэффициента сопротивления участка Со ,, от числа Ре = идОд Согласно кривым, с увеличением Ре, по крайней мере от Ре = 10 , коэффициент сопротивления участка практически не зависит от числа Ре, и, следовательно, полученные при Ре рд 10 значения 2оуч модели могут быть с достаточной точностью пр шяты для расчета гидравлического сопротивления входных участков больших аппаратов. [c.188]

Рис. 7.21. Зависимость коэффициента сопротивления входного участка аппарата при центральном входе потока вверх от относительного расстояния НрЮк решетки от среза подводящего патрубка при различных значениях

Рис. 7.24. Зависимость коэффициента сопротивления входного участка аппарата круглого сечения и одиночной плоской решетки при боковом входе потока и различштх кри-

Задача 2.4. Определить весовой расход воздуха по трубе с плавно закругленным входом и цилиндрической частью диаметром D = 200 мм, если показание вакуумметра в виде вертикальной стеклянной трубки, опущенной в сосуд с водой, /г = 250 мм. Коэффициент сопротивления входной части трубы (до места присоединения вакуумметра) = 0,1. Плотность воздуха рвоэ=1,25 кг/м . [c.35]

Задача 4.21. Определить минимально возможный диаметр всасывающего трубопровода, если подача насоса Q = = 1 л/с высота всасывания Яо = 2,5 м длина трубопровода / = 3 м шероховатость трубы Д = 0,08 мм коэффициент сопротивления входного фильтра ф = 5 максимально допустимый вакуум перед входом в насос рвак = 0,08 МПа вязкость рабочей жидкости v = 0,01 Ст плотность р=1000 кг/м . [c.78]

Так как входное и выходное устройства практически не влияют друг на друга как при дозвуковых, так и при сверхзвуковых скоростях полета, их сопротивления мо но рассматривать каждое отдельно. Общее сопротивление установки в этом случае делится на сопротивления входного (ЗГвх) и кормового (Хк) устройств. Тогда [c.276]

На основании исследований, проведенных ЦКТИ, суммарный коэффициент сопротивления внутрибарабан-ных циклонов можно принимать ц=4,5-т-5,5, причем больщие значения ц относятся к циклонам с улиточным вводом. Следует учитывать, что сопротивление циклонов обусловливается в основном сопротивлением входных устройств циклона. В связи с этим для уменьшения гидравлического сопротивления внутрибарабанных циклонов при сохранении их высокой эффективности в первую очередь целесообразно принимать меры для уменьшения коэффициента сопротивления на входе. С этой целью улиточный вход в циклон, применяемый обычно вместе с глухими подводящими коробами сложных конфигураций (Е вх=3- -4), должен быть заменен короткими прямыми соплами со скругленными кромками, у которых 2 вх= 1,2- -1,3. Вторым мероприятием, позволяющим значительно сократить величину сопротив- [c.67]

Непосредственно на входе в отводящую трубу потеря напора из-за уменьшенной скорости воды меньше расчетной величины динамического давления, что объясняет полученную разницу в коэффициентах сопротивления входного участка трубы при движении воды и воздуховодяной смеси. [c.295]

Согласно расчету при нагрузке котла 70% от номинальной, чему соответствует нагрузка блока около 160 Мет, коэффициент рециркуляции г должен быть равен 20°/о. Фактически же при этой нагрузке г=13%. Такое расхождение действительной и расчетной производительности дымососа рециркуляции объясняется чрезмерно высоким сопротивлением тракта, в основном вследствие отключения нижнего сброса рециркулирующих газовповышенного сопротивления входных отверстии (шлиц) верхнего сброса и значительным превышением разрежения (по сравнению с расчетным) в месте отбора рециркулируемых газов. Ниже приводится сопоставление опытных и расчетных данных по рециркуляционной установке. [c.151]

Суммарное внешнее сопротивление входного устройства складыва- втся из сопротивления обечайки, дополнительного сопротивления и сопротивления средств перепуска воздуха. На сверхзвуковых скоростях полета и при нерасчетных режимах работы воздухозаборника оно может составлять 20—30% от внутренней тяги двигателя, что и делает крайне важным принятие всех возможных мер для его снижения. [c.253]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...