Расчет тонких пластинок

Расчет тонких пластинок на прочность, устойчивость и колебания рассмотрен в пятой главе. [c.7]

Глава V РАСЧЕТ ТОНКИХ ПЛАСТИНОК [c.168]

При расчете тонких пластинок принимают следующие гипотезы [51] [c.168]

Так, в отдельных задачах разыскивается такое приближенное решение, при котором то ли граничные условия не совпадают с действительными в каждой точке наружной поверхности тела, но в интегральном смысле по всей наружной поверхности тела (или, что лучше, на отдельных участках этой поверхности) условия равновесия выполняются то ли условия равновесия для отдельных внутренних точек тела не выполняются точно, но для всего поперечного сечения (такое положение имеется в задачах сопротивления материалов при расчете на изгиб балок) или в пределах любой толщины плиты или оболочки, хотя бы и в пределах любой бесконечно малой ширины (такое положение имеет место в прикладной теории расчета тонких пластинок и оболочек и т.п.) в интегральном смысле условия равновесия выполняются. [c.58]

Расчет тонких пластинок. Расчетные формулы для жестких пластинок. Таблицы и формулы составлены для IJ. = 0,3. [c.191]

РАСЧЕТ ПЛАСТИНОК НА ИЗГИБ Расчет тонких пластинок [c.159]

Г а с т е в В. А. Расчет тонких пластинок на упругом основании, нагруженных по прямоугольным площадкам. Труды Ленинградского института инженеров промышленного строительства, 1934, вып. 1. [c.108]

В пособии изложены методы решения задач прикладной теории упругости, приведены расчеты плоской гибкой нити, сплошного стержня, тонкостенного стержня открытого профиля, тонких пластинок и оболочек, толстых плит, призматических пространственных рам, массивных тел и непрерывных сред. Каждая глава содержит общие положения, принятые рабочие гипотезы, расчетные уравнения на прочность, устойчивость и ко- [c.351]

Если толщина пластинки не превышает /а наименьшего размера основания, для расчетов применяется теория тонких пластинок. Если толщина пластинки превышает указанный предел, в расчет должны вводиться уточнения согласно теории толстых плит. [c.158]

Небольшой по протяженности участок трубопровода, имеющий резкое изменение конфигурации или размеров, носит название местного гидравлического сопротивления. Типичным примером местного гидравлического сопротивления является диафрагма - тонкая пластинка с отверстием, помешенная в трубопровод (рис.34). В области, непосредственно примыкающей к диафрагме, поток претерпевает резкую деформацию, его в этом случае нельзя считать плавно изменяющимся, и поэтому здесь неприменимо уравнение Бернулли. На некотором расстоянии вниз и вверх по потоку течение можно считать плавно изменяющимся (например, сечения t и 2 на рис. 34), однако, эта граница трудно определяется как при помощи расчетов, так и при помощи экспериментов. Вследствие этого в состав местного гидравлического сопротивления могут попасть участки трубопроводов с существенными гидравлическими потерями по длине. [c.106]

С увеличением размеров и скоростей в современном машиностроении все большее значение приобретает вопрос о расчетах прочности машинных частей. С одной стороны, в связи с увеличением размеров и скоростей увеличиваются и допускаемые напряжения, с другой стороны, к машинам значительных размеров предъявляются более высокие требования прочности, нежели к малым i). Необходимая прочность машин может быть обеспечена только на основе точного исследования распределения напряжений в их частях и изучения механических свойств применяемых материалов. При разрешении вопросов прочности в машиностроении необходимо пользоваться и тем и другим путем. Полное теоретическое решение, которое может быть непосредственно применено к анализу распределения напряжений, можно получить только для простейших случаев, как, например, при деформациях тонких призматических стержней и тонких пластинок. В большинстве критических случаев картина очень сложна, и решение задачи, основанное на упрощающих допущениях, может быть принято для определения напряжений только как первое приближение. Для расширения наших знаний в вопросах о распределении напряжений следует, с одной стороны, развивать методы, которые позволяли бы разрешать задачи теории упругости в сложных случаях, встречающихся на практике, с другой стороны, производить испытания моделей, а также производить измерения напряжений на самих машинах, внимательно изучая при этом всякие неправильности в их работе ). [c.556]

Общий изгиб и устойчивость. Приближенная теория расчета трехслойных пластинок и оболочек на общий изгиб и устойчивость строится на основе ряда допущений. Тонкие несущие слои трехслойной пластинки или оболочки рассматривают как обычные пластинки и оболочки, работающие в соответствии с гипотезой о прямых нормалях. В заполнителе пренебрегают деформациями в поперечном направлении. Прогибы внешних слоев, таким образом, считаются одинаковыми. [c.248]

Использование при расчетах реальных деталей результатов испытания образцов в форме тонких пластинок или ленты с имитацией трещин, и теоретических выводов по предельному напряжению Опред таких образцов затруднительна. Реальные детали отличаются от простых образцов более сложной формой и другими условиями нагружения, и, следовательно, напряженное состояние материала деталей значительно отличается от напряженного состояния в тонких пластинках и лентах. Объем напряженного материала в деталях отличается от соответствующего объема в образцах, и, наконец, дефекты, служащие очагом разрушения, в обоих случаях неодинаковы, хотя в принципе предельное состояние образцов и деталей можно оценивать на основании одних и тех же соотношений. При переходе к натурны.м деталям необходимо вводить ряд поправок, для проверки оправданности которых было выполнено большое число испытаний. [c.411]

В расчете по способу Б при определении термического сопротивления слоя 2 были применены формулы (23) и (21), действительные только при условии, что температуры по всей поверхности слоя одинаковые. Это могло бы быть лишь в случае, если по границе слоев 1—2 и 2—3 находились очень тонкие пластинки ей (рис. 9,в) из абсолютно теплопроводного материала ( = о), вследствие чего на всей поверхности пластинок температура была бы одинаковой. Очевидно, введение в камень та- [c.45]

Хорошо известно, что тонкие пластинки и оболочки под действием критических величин сжимающих или сдвигающих напряжений, далеко не достигающих значений пределов прочности, искривляются, и этот процесс заканчивается либо разрушением, либо развитием чрезмерно больших деформаций, нарушающих нормальную работу отдельного элемента или всей конструкции в целом. Поэтому при расчете тонких пластин и оболочек, выполненных как из изотропных, так и из анизотропных материалов, одновременно с расчетом на прочность ведется и расчет на устойчивость. [c.269]

Деформации и напряжения. Теория расчета тонких прямоугольных пластинок основана на тех же гипотезах, что и теория расчета круглых пластин [6, 8]. [c.342]

Самой сильной в смысле влияния на упрощение расчета является гипотеза о характере перемещений или деформаций, когда пренебрегают второстепенными особенностями в кинематической картине рассматриваемого явления. В каждой характерной задаче такая кинематическая гипотеза формулируется особо. Так, при изгибе балок имеется закон плоских сечений, при изгибе пластинок средней толщины и тонких оболочек — гипотеза прямых нормалей, т. е. предположение, что совокупность точек, лежавших до деформации пластинки на какой-либо прямой, нормальной к упругой срединной плоскости, остается на прямой, нормальной к упругой поверхности деформированной пластинки. [c.132]

Изгиб пластинок Тонкие плиты, мембраны и толстые плиты (толщина плиты более - i — /5 пролета) Расчетные формулы см. [25], стр. 255. Указания к расчетам см. курсы сопротивления материалов [c.147]

Пластинки эллиптические анизотропные — Расчет при нагрузке равномерно распределенной 151 Плиты тонкие — Изгиб 348 [c.461]

К числу задач курса сопротивления материалов, помимо рассмотренных в предыдущих главах расчетов на прочность и жесткость, относятся также расчеты на устойчивость, предварительное понятие о которых было дано в I главе. Расчет на устойчивость имеет первостепенное значение для тех элементов конструкций, которые представляют собой сравнительно длинные и тонкие стержни, тонкие пластинки и оболочки. Здесь будут рассмотрены лищь простейшие случаи расчета на устойчивость сжатых стержней. [c.446]

Энергия доменных границ ряда соединений НСоз была определена на основе изучения конфигурации магнитных доменов на базисной плоскости тонких пластинок из монокристаллических соединений КСоб. Значения V рассчитывались по формуле Киттеля, связывающей ширину домена 4 с толщиной пластинки Ь (1-42), Значения, полученные указанным способом, приведены в табл. 2-6 [2-21—2-23]. Там же приведены значения константы обмена А и толщины доменных стенок 6, полученные расчетом по соотношениям (1-33) и (1-34) у=4 (Л/С) и б=л(Л//С) для 180°-пых доменных границ. Данные таблицы показывают, что значения у для соединений К-Со значительно превышают соответствующие значения, измеренные для других одноосных ферромагнитных материалов. Например, у=(1 5)Х [c.63]

За последние годы достигнуты значительные успехи в деле р,азработки конструкций высокопроизводительных очистных комбайнов со шнековыми исполнительными органами для пластов различной мощности и, что особенно важно, для тонких пластов, в совершенствовании конструкций и методов расчета шнеков и трансмиссий привода исполнительных органов, в разработке конструкций бесценных и вынесенных систем подачи. [c.342]

Плоские днища и заглушки рассчитываются как пластинки по теоретическим уравнениям или по полуэмиирическим формулам. Для расчета плоских круглых днищ и крышек могут быть применены уравнения, выведенные для круглых пластинок (тонких) при следующих условиях [26] [c.158]

До разработки общих методов расчета течений через решетку произвольных профилей большое распространение получили приближенные методы расчета решеток из тонких слабоизогнутых профилей, близких к пластинкам. Эти методы обобщают известный прием Прандтля — Глауэрта для расчета обтекания одиночного крылового-профиля и основываются на предположении о малости возмущений, вносимых профиле.м в равномерный поток. [c.57]

Нетрудно заметить, однако, что проведенный Аббе эксперимент был гораздо шире первоначальной теории и сводился не столько к проверке разрешающей способности микроскопа, сколько к проверке возможности синтеза произвольного изображения посредством управления параметрами волнового поля. Впервые этот вывод из теории Аббе был отчетливо сформулирован немецким физиком X. Боршем, который предложил полностью отказаться от использования каких-либо объективов и формировать изображения заданных объектов, воссоздавая в некоторой плоскости соответствующее им распределение волнового поля [7]. Модулируя поле плоской волны маской, в которой была просверлена заранее рассчитанная система отверстий, я вводя фазовые сдвиги в излучение с помощью тонких слюдяных пластинок, X. Борш осуществил синтез изображений решеток некоторых кристаллов. В дальнейшем эта методика была усовершенствована в Англии У. Брэггом, который предложил получать такие маски фотографическим путем [8]. Однако методы X. Борша и У. Брэгга можно было использовать только для синтеза изображений простейших объектов обычно это были кристаллы с определенной симметрией. Усложнение объекта вело к необходимости расчета и воссоздания чрезвычайно сложной картины распределения амплитуд и фаз, что было невозможно осуществить имеющимися в то время методами. Основной результат этих работ заключался в том, что они явились основой, на которой был разработан голограммный метод Габора. [c.46]

В качестве излучателей в жидкой среде применяют главным образом пьезокерамику с высоким коэффициентом электромеханической связи и большой механической добротностью. Эти излучатели используются в ультразвуковой гидролокации и дальней подводной связи. Для излучателей упругих волн в твердые среды, которые работают до СВЧ-диапазона (уже в области гиперзвука), обычно применяют тонкие пленки пьезополупроводников — оксида цинка, сульфида кадмия или нитрида алюминия. В ряде случаев используют также предельно утонченные ионным травлением пластинки ниобата лития. Учет реальных условий эксплуатации, например в режимах работы гидроакустических устройств, возможен лишь при проведении конкретных инженерных расчетов, 134 [c.134]

После флюсования и нагрева до температуры 850° С инструменты переносят в другой тигель, в котором находится расплавленный придой, нагретый до температуры 1050° С. Инструменты в тигле с припоем выдерживают из расчета 6 сек. на 1 мм среднего сечения инструмента. За это время корпус и пластинки должны покрыться тонким слоем припоя. Затем инструменты медленно вынимают из тигля и охлаждают на воздухе до затвердевания припоя. После этого их переносят в печь и выдерживают в ней в течение 8 час. при температуре 200— 250° С, а затем медленно охлаждают вместе с печью. [c.288]

В книге приводятся основные требования к инструменту общего назначения, методы его расчета на прочность и жесткость, контроль кача тва. Подробно рассматриваются инструментальные материалы, используемые для оснащения режущей части инструмента, как один из самых эффективных факторов, влияющих на эффективность режущего инструмента. Особое внимание уделено при этом таким материалам, как твердые сплавы, минералокера-мика, синтетические сверхтвердые материалы, отмечена тенденция применения таких материалов в виде механически закрепляемых пластинок, приводятся и методы повышения эффективности инструментальных материалов путем их поверхностной химикотермической обработки, вибро- и термомеханического упрочнения, покрытия тонкими пленками различных соединений типа карбиг дов, нитридов, боридов. Большая часть этих методов может быть использована в производственных условиях металлообрабатыва- [c.3]

Теория упругости сформировалась, как один из важных разделов математической физики в первой половине XIX века. До этого времени трудами ученых XVII и XVIII веков — Галилея, Мариотта, Гука, Бернулли, Эйлера, Кулона и других—была довольно детально разработана тбория изгиба тонких упругих стержней. В начале XIX века Лагранжам и Софи Жермен было дано решение задачи об изгибе и колебаниях тонких упругих пластинок. Некоторые особенности таких тонких упругих тел позволили значительно упростить постановку и самое решение задач о деформировани под действием внешних сил, не вникая особенно глубоко в существо явлений, происходящих в материале. Начало XIX века ознаменовалось огромными успехами математического анализа, обусловленными отчасти множеством важных задач, возникших в физике, потребовавших применения сложного математического аппарата и дальнейшего развития его это и послужило основой для возникновения особого направления в физике, названного математической физикой. Среди множества проблем, вставших перед этой молодой дисциплиной, необходимо отметить потребность в глубоком исследовании свойств упругих материалов и в построении математической теории, позволяющей возможно полно изучать внутренние силы, возникающие в упругом теле под действием внешних сил, а также деформацию тела, т. е. изменение формы его. Этого рода исследования оказались крайне необходимыми также для удовлетворения запросов быстро развивавшейся техники в связи со строительством железных дорог и. машиностроением запросы эти вызывались необходимостью создать теоретические методы расчета частей сооружений и машин на прочность. Уже в 1825 г. крупный французский инженер и ученый Навье выпустил, Курс лекций по сопротивлению материалов , основанный на имевшихся к тому времени экспериментальных данных и приближенных теориях, указанных нами выше. В России аналогичный курс [c.9]

Решение задачи об обтекании плоской пластинки играет в теории сопротивления трения большую роль. Пластинка, поставленная вдоль потока, является простейшим удобо-обтекаемым телом, сопротивление которого зависит исключительно от касательных напряжений. Найденные для пластинки зависимость S=S(x) и величина коэффициента сопротивления трения могут быть использованы при приближенных расчетах обтекания других удо-бообтекаемых тел, например, тонких профилей. [c.250]

При проектировании трехслойных панелей, особенно с маложестким заполнителем и тонкими внешними слоями, необходимо илиеть в виду, что сжатые внешние слои таких панелей могут терять устойчивость и отрываться от заполнителя (при некоторых технологических несовершенствах — например, при волнистости внешних слоев — склейка внешних слоев с заполнителем может разрушаться даже до потери устойчивости внешними слоями). При расчете внешних слоев на устойчивость или при расчете заполнителя и его склейки с внешними слоями на прочность, внешние слои следует рассматривать как пластинки на упругом основании (роль основания играет заполнитель). Понятно, что на величину критической нагрузки местной потери устойчивости сильно влияет модуль упругости заполнителя в направлении, нормальном к внешним слоям. При этих расчетах имеет существенное значение учет взаимных смещений внешних слоев, связанных с изменением расстояния между этими слоями. [c.246]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...