Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...

Статьи Чертежи Таблицы О сайте Реклама

Расчет температуры

Расчет температур на границах слоев в данном случае осуществляется так же, как для многослойной плоской стенки, т. е. по формуле (8.13).  [c.75]

Для приближенных расчетов температуры столба дуги можно пользоваться следующим уравнением  [c.5]

На это.м заканчивается приближенный расчет подшипника. В этом расчете температура масла выбрана ориентировочно. Фактическая температура может быть другой, другой будет и вязкость масла, а следовательно, и грузоподъемность подшипника или толщина масляного слоя см. рис. 16.6 и формулу (16.6). Неточности приближенного расчета компенсируют повышенными значениями коэффициента запаса, принятого в формуле (16.10), и выбором способа смазки на основе следующих опытных рекомендаций  [c.280]


Расчет температур стенки в остальных сечениях трубки проводим аналогичным образом. Результаты расчетов приведены в таблице на стр. 240 и на рис. 12-8 и 12-9.  [c.241]

Решения уравнений (5.30)... (5.32) дают разнообразные случаи распределения температуры в телах. При выводе указанных уравнений предполагалось, что коэффициенты Я, ср, а и ос постоянны. Учет зависимости этих коэффициентов от температуры приводит к нелинейным дифференциальным уравнениями, что чрезвычайно усложняет получение решения аналитическими методами. Для технических целей в ряде случаев точность решения оказывается достаточной, если выбирать средние значения коэффициентов Я, ср, а и а в диапазоне температур, характерном для рассматриваемого процесса. Судить о том, насколько удачно выбраны постоянные коэффициенты, можно на основании сравнения опытных и расчетных значений температур. Значения коэффициентов для расчетов температур при сварке сталей и других материалов рекомендуется выбирать по табл. 5.1.  [c.151]

Теплоотдача через поверхности пластины оказывает более заметное влияние на поле температур, чем в полубесконечном теле. При расчетах температур в пластинах в ряде случаев, в особенности если пластины тонкие, необходимо учитывать теплоотдачу в окружающую среду. Процесс распространения теплоты в пластине с поверхностной теплоотдачей выражается уравнением (6.5), в которое введен сомножитель (см. п. 5.2)  [c.161]

Предельное состояние. При нагреве пластины линейным источником теплоты распределение температуры по ее толщине согласно уравнению (6.26) равномерно. Следует, однако, иметь в виду, что в действительности из-за наличия теплоотдачи с поверхности пластины всегда наблюдается некоторая неравномерность распределения температуры по ее толщине. Эта неравномерность будет тем значительнее, чем больше величина Aba/v . Кроме того, при расчете температуры с учетом теплоотдачи коэффициент теплоотдачи а принимался не зависящим от темпера-  [c.171]

Расчет температуры в периоде теплонасыщения в момент окончания сварки. Мгновенные координаты точки Оо в момент, когда источник теплоты находится в точке (см. рис. 6.12, б), будут х = — 5 см, у — О, z = 0, R = 5 см. Время действия источника теплоты i = — xjv = 5/0,1 = 50 с. Безразмерные критерии расстояния и времени, от которых зависит коэффициент теплонасыщения 1 )з, находят по формулам (6.33)  [c.178]

Расчет температуры в периоде выравнивания. Через 30 с после окончания сварки фиктивные источник и сток теплоты будут находиться в точке О (рис. 6.12, б). Отрезок 0 0 будет равен а/ф = 0,1-30 = 3 см. Мгновенные координаты точки Оо относительно точки О будут л = — 8 см, I/ = О, z = 0. Л = 8 см.  [c.179]


Этот случай близок к наплавке валика на пластину. В зависимости от толщины расчет температуры ведут по одной из трех схем. Если пластина тонкая, то предполагают, что источник выделяет теплоту равномерно по толщине листа и расчет проводят, как для линейного источника теплоты в пластине. В толстых плитах отражением теплоты от нижней границы пренебрегают и расчет ведут по схеме точечного источника теплоты на поверхности полубесконечного тела. Наконец, если пластина не удовлетворяет первым двум схемам, то выбирают схему плоского слоя с точечным источником теплоты на поверхности (рис. 6.16, а), принимая, что обе поверхности не пропускают теплоту.  [c.185]

Расчет температур при сварке разнородных металлов  [c.199]

В указанном выше примере ЭВМ используется лишь для экономии времени и облегчения труда расчетчика. Более высокая ступень использования ЭВМ — интегрирование определенных интегралов и решение систем уравнений. В частности, расчет температур в стадии теплонасыщения по формулам (6.21), (6.25), (6.29), при многократном отражении теплоты от границ тела (6.49), (6.52), в телах вращения (6.56), (6.58), (6.61), при учете распределенности источников теплоты (6.73) целесообразно при массовых расчетах выполнять на ЭВМ путем составления специальной программы. Решение уравнения (6.85) путем  [c.201]

Так как в начале расчета температура масла в рабочей зоне t неизвестна, то ею предварительно задаются в интервале 50—60 С температуру масла на входе в подшипник (/]) рекомендуется поддерживать около 40 С разность температур на выходе и входе Д/=  [c.443]

Результаты решения задач нестационарной теплопроводности для одномерного температурного поля могут быть использованы при расчете температуры некоторых тел с двумерным и трехмерным температурными полями.  [c.300]

В объектах новой техники коэффициент ет используется для расчетов процессов теплообмена совместно с коэффициентом поглощения as. В частности, при расчете температуры материалов и покрытий, облучаемых солнечным излучением, широко используют коэффициенты ег и as. В тех случаях, когда теплообменом в результате теплопроводности и конвекции можно пренебречь по сравнению с лучистым теплообменом, температура излучающей поверхности полностью определяется значениями ег и as и может быть вычислена по формуле  [c.769]

В ряде случаев при решении задач теплообмена встречаются конечные уравнения или системы конечных уравнений. Эти уравнения могут быть алгебраическими или трансцендентными. В качестве примера трансцендентной системы можно привести систему (1.26), решение которой позволяет определить равновесный состав газовой смеси. Отыскание корней многочленов встречается при нахождении собственных значений характеристического многочлена (например, в задаче расчета многокомпонентной диффузии в случае течения Куэтта, гл. 8). В данной главе приводится пример решения трансцендентного уравнения, связанного с расчетом температуры поверхности летательного аппарата (ЛА) с учетом излучения его поверхности. Приведем некоторые методы решения конечных уравнений.  [c.66]

Следует отметить, что формула В. Г. Шухова может использоваться для расчета температуры газа (или нефти) в трубопроводе. Однако, при определении по формуле В. Г. Шухова температуры газа в газопроводе, она не должна оказаться ниже температуры грунта, хотя с учетом эффекта Джоуля — Томсона она может быть и ниже.  [c.129]

В случае, когда эффект Джоуля — Томсона не учитывают Да = О и считают, что газопровод горизонтальный Дг = О, из уравнения (8.77) следует формула В. Г. Шухова для расчета температуры газа (или нефти) в трубопроводе.  [c.116]

Вторая причина может учитываться при расчете температуры отнесения с помощью формулы (2.65), в практических измерениях зависимостью X (/) можно зачастую пренебречь, так как чувствительность базовых элементов и термопар позволяет проводить опыты при А/ = 1...3 К.  [c.125]

Второе условие получим, считая возможным применение для расчета температуры отнесения ТФХ среднего арифметического значения. Для этого сравним ее с точной формулой i отнесения, которая получается из (2.68)  [c.129]


Используя формулы (21.4), (21.5) с yV=l и рис. 21.12, провести предварительный расчет температуры внутреннего слоя Та в момент времени т для четырех вариантов d,. в  [c.325]

Наконец, найденное по (21.8) значение требуется использовать для расчета температуры внутреннего слоя пластины (с R 0,25) в момент времени т  [c.330]

Уравнения (1.1) — (1.3) образуют замкнутую систему для расчета температур во всех узлах сетки.  [c.33]

Удобство при использовании определения (2.68) проявляется, например, в расчетах температуры стенки при заданном распределении <7с(.с). В этом случае среднемассовая энтальпия Я определяется из уравнения  [c.102]

Результаты расчета — температуры и/,, k — выводятся на печать в заданные моменты времени Xj в заданных сечениях z , перпендикулярных оси 2. В каждом сечении выводятся все температуры Un, т, k (п -= 1, jV m 1, М). Сечения 2/, и моменты времени Tj задаются с помощью массивов KVV и TV.  [c.128]

Расчет температур и тепловых потоков в различных точках элементов разбиения, проводимый на основе принятой аппроксимации температурного поля в элементе.  [c.147]

Расчет температуры по выражению (18.22) существенно упрощается, если не рассматривать изменение температуры в начальный период. Члены ряда (18.22) убывают по двум причинам из-за того, что йг+1>/г1 (см. табл. 18.1) и из-за возрастания числа Ро при определении температуры 0 в последовательные моменты  [c.447]

Для расчета температуры по платиновому термометру сопротивления весь интервал работы термометра сопротивления разбит на две области до 0°С и выше него.  [c.75]

Расчет температуры (в интервале от О до 630 С) по измеренному электрическому сопротивлению. Ri (3.18) и Wt (3.19) проводится по (3.6) и (3.7). Коэффициенты а и б, входящие в (3.7), берут из свидетельства термометра о поверке.  [c.193]

В программе (рис. 10.7,а) расчету энтальпии и энтропии сухого насыщенного пара Л"ь з"1 предшествует расчет температуры Рис. 10.6. Три варианта Насыщения по (10.17). Ко-адиабатных процессов печную энтальпию находят сле-  [c.252]

Все принципиальные вь[воды о влиянии критерия Bi на температурное поле, сделанные для неограниченной пластины, остаются в силе и для бесконечного цилиндра. При Fo 0,25 ряд (2.161) быстро сходится и для практических расчетов можно ограничиться учетом первого члена ряда. Тогда для расчета температуры на поверхности цилиндра можно использовать формулу  [c.152]

Рассчитав тепловой поток через многослойную стенку, можно определить падение температуры в каждом слое по соотношению (8.10) и найти температуры на границах всех слоев. Это очень важно при использовании в качестве теп-лоизоляторов материалов с ограниченной допустимой температурой. Обобщенную формулу для расчета температуры  [c.74]

Не менее сложным остается вопрос о правильной оценке т е м-пературы дисперсного потока в качестве расчетной для лучистого теплообмена. В [Л. 130] для псевдоожиженного слоя предлагается выбирать температуру ядра, предполагая небольшим поперечный (по каналу) градиент температур частиц. В Л. 66] применяется среднеарифметическое значение входной и выходной температур, а в [Л. 201] приближенно решается обратная задача — расчет температуры нагрева дисперсного потока при конвективно-лучистом теплообмене. В этом случае на основе теплового баланса при предположении, что газ лучепрозрачен, режим стационарен, расчетная поверхность излучения Рст.  [c.271]

Полученная расчетом температура смены механизма разрушения Тс.гл хорошо соответствует экспериментальным результатам фрактографические исследования показывают, что при температурах, близких к Тс.м, в первом структурном элементе практически отсутствует рельеф микроскола и поверхность разрушения чашечная, а это характерно для вязкого разрушения [113, 207, 385].  [c.237]

Так как получепная в результате расчета температура стеики с достаточной точностью совпадает с принятой, то можно принять а = 885 Вт/(м -°С) и /с=60°С.  [c.74]

Координата L начала области испарения определяется из условия достижения охладителем состояния насыщения ti =ts, г = г , а координата К ее окончания — из условия, что энтальпия охладителя здесь равна энтальпии /" насыщенного пара. При наличии второй зоны возникает неопределенность в расчете температуры охладителя, который представляет собой смесь перегретого пара с микрокаплями. Поэтому принимается, что в этой зоне температура смеси равна температуре паровой фазы в точке Z изменения структуры двухфазного потока. Температура внешней поверхности не должна превышать предельно допустимой величины Т .  [c.135]

При расчете температур в процессе сварки нельзя однозначно отнести пластину к тонкой или толстой. Если тепловыделение от источника теплоты происходит почти по всей толщине пластины, то она может быть отнесена к тонким, если даже ее толщина измеряется многими миллиметрами. Напротив, пластина толщиной 1 мм должна быть отнесена к толстым, если на ее поверхности действует весьма концентрированный маломощный источник теплоты, не вызывающий глубокого проплавления, например остросфокусированный лазерный луч.  [c.185]

Изменение во времени среднеинтеграл1,ной погрешности при расчете температуры пласта, обусловленной pea -лизацией идеи "сосредоточенной емкости" (<Г = 700 суток<=i> = I,S).  [c.103]

Рассмотрим, какими условиями связаны между собой величины, которые должны быть заданы для расчета. Температуры торможения эжектирующего и эжектируемого газов обычно известны полные давления известны пли легко определяются по параметрам газов перед соплами эжектора и коэффициентам сохранения полного давления в соплах. Что касается значений приведенной скорости газов и Хг, то они до расчета камеры смеше-йяя и дкффузора, вообще говоря, неизвестны и могут быть раз-  [c.515]

Далее все операции нужно повторить для следующего узла с наибольшим остатком. Этот процесс следует продолжать до тех пор, пока все остатки внутренних узлов сетки обратятся в нуль или будут пренебрежимо малыми. РезульЬшрующие температуры в узлах сетки составят искомое решение. Из сказанного следует, что время, затрачиваемое на решение задачи, будет тем меньше, чем удачнее выбраны ожидаемые температуры в узлах сетки. Выбор этих температур удобнее проводить следующим образом. Вначале нужно нанести сетку с крупными ячейками и с малым числом узлов, или искомых температур. После решения задачи для крупной сетки нужно уменьшить размеры ячеек, а найденные в предыдущем расчете температуры использовать для нахождения температур в узлах второй —более мелкой сетки. Продолжая этот процесс, можно достаточно точно и быстро определить температуры в узлах сетки, выбранной для решения конкретной задачи.  [c.87]


Для вычисления средних коэффициентов теплоотд ачи необходимо знать не известные в начале расчета температуру на внутренней поверхности стального трубопровода и наружный диаметр Изоляции. ,  [c.335]

Конечно-разностное представление дифференциального уравнения Фурье и граничных условий сводит решение задачи теплопроводности к расчету температур в конечном числе точек — узлов сетки (рис. 1.11). Чтобы дискретизованная задача была близка к исходной, необходимо сделать сетку достаточно частой. Поэтому число неизвестных (т. е. значений температур в узлах) оказывается большим, и решение задачи требует использования ЭВМ. Конечно-разностную аппроксимацию уравнения теплопроводности можно получить, записывая закон сохранения энергии для контрольного объема, содержащего внутренний узел К, L (заштрихован на рис. 1.11).  [c.31]

В 7 8 Ю 12 Н 16 Ш 20 22 24 26 28 SOFo Рис. 2.14. График для расчета температуры в средней плоскости пластины  [c.148]


Смотреть страницы где упоминается термин Расчет температуры : [c.376]    [c.202]    [c.63]    [c.305]    [c.236]    [c.148]    [c.314]   
Сварка Резка Контроль Справочник Том1 (2004) -- [ c.26 , c.27 ]



ПОИСК



191, 192 — Влияние структуры металлического контрэлемента 249 — 251 — Влиямне температуры 227 — 232 — Расчет тепловой динамики 296—304 — Средняя температура поверхности

191, 192 — Влияние структуры металлического контрэлемента 249 — 251 — Влиямне температуры 227 — 232 — Расчет тепловой динамики 296—304 — Средняя температура поверхности испытаний

208—220 — Опережение металла 2 — 208—210 — Скорость окружная валков 2 — 211 —Температуры 2 — 208, 210, 211 Усилия — Расчет

250 (рис Расчет вязкости при различных температурах 251 (рис

Алгоритм расчета температуры газа во входном шлейфе УКПГ в рамках АСУ ТП

Бесстыковой путь 343на расчет изменений температуры рельсов

Бородачев, Л. М. Кулик, А. К. Рудько. Приближенный метод расчета неустановившегося поля температуры слоисто-однородных сред

Вак-Вельцена, Кардозо и Лангенкампа метод расчета вязкости жидкостей при низких температурах

Вал, расчет температуры поверхности в зоне

Ватсона метод расчета влияния температуры

Ветере метод расчета нормальной температуре кипения

Висваната и Кулоора метод расчета теплоты парообразования при нормальной температуре кипения

Значения функции F (), используемой для расчета температурного пограничного слоя при произвольном распределении температуры на стенке

Зысина-Моложен, М. П. Поляк. Расчет поля температур в охлаждаемой турбинной лопатке

Ибрагима и Кулоора метод расчета теплоты парообразования при нормальной температуре кипения

Интенсивность изнашивания — Влияние давления, температуры и скорости скольжения 223, 234, 239 — Влияние номинальной площади трения 192 — Влияние температуры 189, 190, 259, 282—284 — Определение 188, 189 — Расчет

Использование ЭВМ для расчетов полей температур

Использование физических свойств при определяющей температуре для расчетов ламинарного пограничного слоя

Исследование теплопередачи и расчет температуры в обмотке высоковольтной электромашины

К расчету распределения температуры воды, протекающей в кассете водо-водяного энергетического реактора (ВВЭР)

Ковка — Влияние формы бойков 6062 — Скорость деформации — Расчет 29 — Степень деформации 61 Усилия — Расчет 30 — Температуры

Конденсатор паровой турбины расчет температуры насыщения

Ле Ба метод расчета мольного объема жидкости при нормальной температуре кипения

Ли метод расчета псевдокритической температуры

Мак Генри X. И. Механика разрушения и ее применение для расчета конструкций, работающих при низких температурах

Маккерди и Лейдлера аддитивно-групповой метод расчета теплоты парообразования при нормальной температуре кипения

Метод расчета изобарной теплоемкости индивидуальных углеводородов в широком диапазоне температур

Методика расчета температур и тепловых потоков в шиповом экране

Методы расчета средних температур по моделям с сосредоточенными параметрами

Миллера метод расчета теплоты температуре кипения

Морриса метод расчета вязкости жидкостей при низких температура

Морриса метод расчета вязкости жидкостей при низких температура структурные составляющие

Накатка горячая Температура поверхности — Расчет

Нарсимхана метод расчета теплоты температуре кипения

Натяг — Определение деталей нагревом — Расчет разности температур

Нокэя метод расчета критической температуры

Нокэя метод расчета критической температуры модифицированный

Оболочки Расчет при температуре, изменяю

Оболочки Расчет при температуре, изменяющейся линейно

Огдена и Лильмеша метод расчета теплоты парообразования при нормальной температуре кипения

Оррика и Эрбара метод расчета вязкости жидкостей при низких температурах

Оррика и Эрбара метод расчета вязкости жидкостей при низких температурах групповые составляющие

Оруджева, X. М. Халилов Исследование скорости распространения ультразвука и расчет упругих параметров в монокристалле теллура при высоких температурах

Основы расчета конструкций на прочность при высоких температурах

ПРОЕКТИРОВАНИЕ ПАРОТУРБИННЫХ БЛОКОВ С ПИРОЛИЗОМ МАЗУТОВ Расчет процесса пиролиза и его оптимальной температуры

Поверочный расчет аппарата с определением конечных температур

Приближенный расчет температуры нагрева валка сварочной дугой

Приближенный расчет температуры торможения теплоизолированной излучающей пластины, обтекаемой сверхзвуковым турбулентным потоком

Приложение. Методика расчета температур в элементах антифрикционных и фрикционных пар

Приложение. Расчет устройств для регулирования температуры пара

Примеры расчета температуры металла стенок труб

Примеры расчета тепловой схемы простой Влияние начальной температуры газа на характеристики газотурбинных установок

Программная реализация расчета нестационарных средних температур

Программная реализация расчета стационарных средних температур

Прокопио и Су метод расчета теплоты температуре кипения

РАСЧЕТ ОПТИМАЛЬНЫХ ПАРАМЕТРОВ СИСТЕМЫ ГАЗИФИКАЦИИ И ВЫСОКОТЕМПЕРАТУРНОЙ ОЧИСТКИ Выбор температуры охлаждения продуктов газификации

Разработка метода расчета и прогнозирования коэффициента теплопроводности сложных эфиров при высоких давлениях и температурах

Ранцевич В. Б. Расчет влияния излучения посторонних источников на результаты измерений температуры пирометрами различных типов

Расчет болтов, винтов и шпилек при действии на них высоких температур

Расчет вязкости жидкостей при высоких температурах

Расчет вязкости жидкостей при низких температурах

Расчет долговечности при действии термоциклов с выдержкой при максимальной температуре

Расчет излучения газов при неравномерных температурах

Расчет изменение температуры

Расчет изменения стопорных токов и стопорных моментов при различной температуре машин

Расчет импульсной температуры анода

Расчет импульсной температуры сеточного узла

Расчет конечных температур рабочих жидкостей

Расчет конечных температур теплоносителей

Расчет мощности, необходимой для разогрева кромок до сварочной температуры

Расчет на термоусталость при нагружении термоциклами без выдержки на максимальной температуре

Расчет неравномерности температуры по периметру стержневого твэла Расчет поля температуры стержневого твэла в стабилизированных (по гидродинамике и теплообмену) условиях

Расчет объемной температуры при повторно-кратковременном режиме трения

Расчет параметров схемы регулирования напряжения возбудителя в зависимости от его температуры

Расчет плоского турбулентного пограничного слоя при наличии продольных градиентов скорости и температуры

Расчет по замерам тензометров стержней от изменения температуры — Определение

Расчет равновесия жидкость-пар в системе водород-метан-этилен в диапазоне температур

Расчет систем на действие разномерного изменения температуры

Расчет смещения штока при изменении давления и температуры рабочей жидкости

Расчет состава и температуры газа на срезе сопла

Расчет средней поверхностной температуры нагре

Расчет стержневых систем на действие температуры и осадки опор

Расчет температур по толщине плоских и цилиндрических ограждений

Расчет температур при сварке разнородных металлов

Расчет температур при стационарном режиме трения

Расчет температуры анода с естественным охлаждением

Расчет температуры в зоне контакта манжеты с валом

Расчет температуры в ограждающей конструкции

Расчет температуры в ограждении

Расчет температуры внутренней поверхности ограждения при интенсивном излучении

Расчет температуры горящих в слое частиц

Расчет температуры жидкостной стенки и температуры газовой стенки камеры сгорания и сопла

Расчет температуры заправляемого газа при регазификации СПГ

Расчет температуры и концентрации

Расчет температуры на пятне контакта

Расчет температуры нагрева воздуха, необходимой для поддержания заданной калориметрической температуры горения при увеличении разбавления продуктов горения воздухом

Расчет температуры объемной

Расчет температуры по величине

Расчет температуры по сопротивлению платинового термо- Щ метра

Расчет температуры поверхности вала в зоне контакта

Расчет температуры при течении теплоносителя по модели пористого тела

Расчет температуры стеклования линейных полимеров

Расчет температуры стеклования сетчатых полимеров

Расчет температуры суммарной

Расчет температуры твэла

Расчет тепловой изоляции поверхностей с отрицательными температурами

Расчет трения и теплообмена на криволинейной проницаемой стенке при малых разностях температур и однородном пограничном слое

Расчет чисел Нуссельта и распределения температур

Расчет экранной изоляции с учетом изменения теплофизических характеристик в зависимости от температуры

Расчеты вблизи или ниже критической температуры

Расчеты при температурах, превышающих критическую

Расчёт температуры горения при отсутствии диссоциации

Результаты расчета полей температур на этаже пожара

Резьбовые расчеты с учетом высоких температур

Рекомендации по расчету температуры стенки ошипованной трубы

Рекомендации по расчету температуры стенок труб цельносварных панелей

Риделя метод расчета нормальной температуре кипения

Спенсера и Доберта для расчета критической температуры

Температуры расчет для несжимаемой жидкости

Теплопередача при переменных температурах (расчет теплообменных аппаратов)

Тина и Калуса метод расчета мольного температуре кипения

Томаса метод расчета вязкости жидкостей при низких температурах

Упрощенная методика расчета калориметрической температуры горения

Упрощенная методика расчета температуры горения

Упрощенная методика расчета теоретической температуры горения

Уточненный расчет коэффициента молекулярного поглощения при высоких температурах

Учет распределенности источника теплоты в расчетах полей температур

Формула Меркеля для Le l. Метод расчета по температуре мокрого термометра. Метод расчета по Меркелю пра

Чена метод расчета теплоты парообразования при нормальной температуре кипения

Чью и Праусница метод расчета температуры

Шредера метод расчета мольного объема жидкости при нормальной температуре кипения

Штамповка — Скорость деформации Расчет 29 — Температуры 26—46 Усилия — Расчет



© 2025 Mash-xxl.info Реклама на сайте