Осесимметричная деформация слоя

ОСЕСИММЕТРИЧНАЯ ДЕФОРМАЦИЯ СЛОЯ [c.291]

Показано, что нелинейные эффекты деформации слоя и слоистых конструкций, наблюдаемые уже при малых деформациях, объясняются деформационной анизотропией резины и проявляются Через уравнения равновесия. Рассмотрены некоторые частные задачи — плоская и осесимметричная деформация, в том числе кручение слоя. Даны примеры решения краевых задач. [c.29]

Осесимметричная деформация. Выпишем условия равновесия конечной части армирующего слоя, ограниченной параллельными кругами, при осесимметричной деформации [c.134]

Уравнения слоя. При осесимметричной деформации плоского слоя уравнение для функции е имеет вид [c.292]

Уравнения слоя. Окружное перемещение, найденное по формулам (3.16), имеет вид V = 0,5+С) + 0,5 — )V - Уравнение для функции е отличается от аналогичного уравнения осесимметричной деформации только правой частью [c.293]

Вторая часть посвящена уточненной теории ортотропных слоистых цилиндрических оболочек, учитывающей сдвиг между слоями, и ее приложению для решения конкретных задач. Исследована осесимметричная деформация цилиндрической оболочки при различных способах закрепления ее краев, рассмотрены вопросы термоупругости с учетом зависимости механических характеристик от температуры, а также прочность оболочек при локальном нагружении, устойчивость и колебания. Приводятся рекомендации по расчету и проекти- рованию оболочек из армированных материалов. Основные теоретические результаты подтверждаются экспериментально и иллюстрируются численными примерами. [c.2]

Рассмотрим осесимметричную деформацию цилиндрической оболочки, состоящей из одинаковых ортотропных слоев [28]. Основные уравнения задачи могут быть получены как частный случай уравнений (3.9) — (3.14) предыдущей главы. [c.109]

Деформации деталей типа стаканов. Пофешности возникают при установке подшипников и воздействии на стаканы силовой нагрузки в соответствии со схемой на рис. 91. Расчет производят по теории осесимметричной деформации тонкостенных цилиндрических оболочек с использованием гипотезы неизменности нормали и гипотезы об отсутствии взаимного надавливания слоев оболочки. Осевую силу Р считают равномерно распределенной по кольцевой площади опорного бурта В. [c.849]

В работах [17, 55, 66, 73] приводятся решения некоторых плоских и осесимметричных контактных задач о вдавливании без трения жесткого штампа в двухслойное стареющее вязкоупругое основание. Предполагается, что верхний слой тонкий относительно области контакта, неоднородно-стареющий реологические свойства нижнего слоя описываются уравнениями линейной теории ползучести стареющих материалов слои жестко сцеплены между собой область контакта не изменяется с течением времени. В зависимости от соотношений между модулями упругомгновенных деформаций слоев смешанные задачи сводятся к интегральным уравнениям первого или второго рода, содержащим операторы Фредгольма и Вольтерра. Используемый для их решения аналитический метод (см. 9, гл. 1) позволил построить разложения для основных характеристик контактного взаимодействия при произвольным образом меня- [c.465]

Рассмотрим трехслойную цилиндрическую оболочку, у которой наружный и внутренний слои ортотропные, средний слой — упругое заполнение, сопротивляющееся пропорционально сближению и сдвигу наружного и внутреннего слоев с коэффициентами пропорциональности Су, и Си соответственно. Исследуем осесимметричные деформации такой оболочки, считая главные оси упругости совпадающими с образующей и окружностью. [c.232]

Пример 2. Расчет напряжений в оболочках вращения при упруго-пластической деформации на машине <Стрела (осесимметричная задача). Программа позволяет определять напряжения в оболочках вращения произвольной формы. Предполагается, что изучаемое сечение поделено на 20 интервалов по направлению образующей и на 7 слоев по толщине (фиг. 41, а). Форма оболочки при расчете на машине задается расстоянием границ интервалов по образующей [c.613]

Аналогичные исследования были выполнены в [2.22] для случаев низко-и высокочастотного возбуждения. Основные параметры установки d = 2Q мм, uo = 20 м/с, о = 2,25%, Я = 2,09, т.е. начальный пограничный слой был близок к ламинарному, L = 124 дБ, Stj = 0,24 0,41 и 3,7. В этих экспериментах было установлено, что деформация поперечного сечения наблюдается при низкочастотном возбуждении струи (поперечное сечение вытягивается в направлении облучения, причем овальность поперечного сечения усиливается вниз по потоку) при высокочастотном поперечном акустическом возбуждении деформация поперечного сечения струи не имеет места, т.е. течение остается осесимметричным. [c.66]

Напряженное состояние рабочего колеса предполагаем осесимметричным, что оправдано для колес с числом лопаток больше 12. Схему деформации дисков с лопатками принимаем аналогичной схеме деформации круглой трехслойной пластинки с упругим заполнителем. При этом для деформаций несущих слоев справедлива гипотеза Кирхгоффа—Лява, а для среднего слоя (лопаток) — гипотеза о равномерном по ширине распределении деформаций сдвига. Ступичную часть колеса представим в виде кольца (при сопряжении лопаток со ступицей) или в виде изотропного диска. Основные уравнения получены вариационным методом. [c.184]

Численные эксперименты включали широкий круг вопросов. Рассмотрены наиболее важные для практики виды нагружения растяжение-сжатие, сдвиг и изгиб силами и моментами на основаниях пакета, нагружение давлением и температурным полем. Исследовано влияние на напряженно-деформированное состояние слоев и жесткостные свойства пакета в целом, основных параметров конструкций, в том числе количества слоев и их относительной толщины, формы меридиана и его протяженности, свойств материала резиновых и армирующих слоев. Внешние воздействия вызывали только осесимметричную и кососимметричную деформацию конструкций. При большом числе слоев в пакете порядок решаемой системы уравнений оказывался высоким, что создавало трудности при численной реализации, связанные прежде всего с техническими возможностями используемых ЭВМ. [c.28]

В результате решения краевой за ачи для пакета определялись перемещения и напряжения в слоях й жесткости пакета при различных нагружениях силами и моментами на основаниях пакета, боковым давлением, температурным воздействием. Лицевые поверхности пакета — его фланцы — считались жесткими. Рассматривалась осесимметричная и кососимметричная деформация пакета. [c.157]

В пятой главе описаны слоистые упругие трансверсально изотропные пластинки, имеющие симметричное относительно срединной плоскости строение пакета слоев. Выбор срединной плоскости в качестве плоскости приведения позволил отделить уравнения плоской задачи теории упругости от уравнений изгиба пластинки, которые и явились предметом исследования. Найден широкий класс решений этих уравнений, что позволило, в частности, решить задачу изгиба круговой пластинки, несущей поперечную нагрузку. В качестве примера рассмотрена задача осесимметричного деформирования круговой пластинки. Выполненное исследование, включающее в себя вычисление разрушающей, интенсивности нагрузки, определение механизма возникновения разрушения и определение зоны его инициирования, выявило принципиальную необходимость учета влияния поперечных сдвиговых деформаций на расчетные характеристики напряженно-деформированного состояния для пластин с существенно различными жесткостями слоев. Решена задача устойчивости пластинки, нагруженной силами, действующими в ее плоскости. Составлены общие уравнения устойчивости и подробно исследован тот случай, когда тензор докритических усилий круговой. Для этого случая найден широкий класс решений уравнений устойчивости. В качестве примера дано решение задачи устойчивости круговой пластинки, нагруженной равномерно распределенным по контуру сжимающим радиальным усилием. Эта же задача решена еще и на основе других неклассических уравнений, приведенных в третьей главе, а также на основе уравнений трехмерной теории устойчивости. Выполнен параметрический анализ полученных решений, что позволило указать границы применимости рассматриваемых уточненных теорий, оценить характер и степень влияния поперечных сдвиговых деформаций и обжатия нормали на критические интенсивности сжимающего усилия. Полученные результаты приводят к выводу о пригодности разработанных в настоящей моно- [c.13]

Итак, общее решение дифференциальных уравнений осесимметричного изгиба слоистой ортотропной цилиндрической оболочки построено, а произвольные постоянные, содержащиеся в представлении этого решения, определены из краевых условий задачи. Средние деформации и напряжения представительного элемента армированного слоя можно найти теперь из соотношений (6.2.1) — (6.2.3), [c.168]

Плоские контактные задачи. В условиях плоской деформации многослойного полупространства наибольший теоретический и прикладной интерес представляют основные смешанные задачи в обобщенной постановке, аналогичных осесимметричным ОСЗ (п. 4). В случае плоских ОСЗ краевые условия на внешней поверхности многослойного полупространства разделяются на совокупности произвольного числа 4п или 2(2п - 1) (п = 1,2,...) прямых = =Ь д. (к = 1,2п или = 1,2п - 1). Частными случаями этих задач являются контактные задачи для четного 2п или нечетного числа 2п - 1 (п = 1,2,...) полосовых в плане штампов с учетом сцепления, трения и без трения в областях контакта. Кроме того, математический аппарат исследования плоских ОСЗ непосредственно распространяется и на родственные смешанные задачи для многослойного полупространства с полосовыми трещинами на границах раздела слоев. [c.224]

Рассмотрим осесимметричное напряженно-деформированное состояние цилиндрического слоя из идеально-пластического материала. Компоненты напряжения в цилиндрической системе координат p z обозначим <Тр, <т , Трг, компоненты скорости деформации ер, В случае осесимметричного состояния компоненты напряжений и скорости деформации не зависят от координаты -д, причем [c.524]

Во многих задачах эластостатики мы встречаемся с деформациями, симметричными относительно некоторой оси. Осесимметричное распределение деформаций и напряжений, как правило, возникает в телах вращения, нагруженных осесимметричным образом, а именно в цилиндрах кругового сечения, в толстых круглых плитах и вращающихся дисках. Часто приходится также иметь дело с осесимметричным состоянием деформации в упругом пространстве, полупространстве, в неограниченном слое и в шаре. Вообще говоря, в этих задачах удобнее будет применять цилиндрическую систему координат (г, ф, г). В силу осесимметричного распределения деформаций и напряжений, перемещения, деформации и напряжения не будут зависеть от угла ф, т. е. и Пг, О, иг). [c.191]

Совокупность двух последних слагаемых (7.51) можно трактовать как дифференциальный аналог структурно-усадочной деформации в соотношениях (7.14). Таким образом, если заданы начальные условия, изменение граничных условий во времени, а также система уравнений с соответствующими начальными и граничными условиями для процессов теплопроводности и термохимической кинетики, то можно, в принципе, с помощью теории течения в сочетании с итерационным уточнением (см. в п. 7.2.1) численно решить плоскую осесимметричную задачу механики твердого деформируемого тела. Причем наращивание числа слоев во времени (намотка) естественным образом включается в алгоритм. В численном решении задачи для тела с произвольным законом деформирования центральным звеном алгоритма является решение однородной линейно-упругой задачи. [c.456]

ОТ частоты (О для круговой трехслойной цилиндрической оболочки. Оболочка состоит из внешних тонких слоев большой жесткости и внутреннего заполнителя малой жесткости в продольном направлении. Учитывается инерция вращения и предполагается, что заполнитель воспринимает лишь поперечные сдвиговые деформации. Рассмотрены осесимметричный случай — осевые или крутильные волны и неосесимметричный (число волн в окружном направлении равно п= = 1, 2, 3 и 10), Разобраны низкочастотное и высокочастотное [c.221]

При переходе от напряжений к погонным усилиям и моментам нами используются три поверхности приведения две — совпадающие с нейтральными слоями (линиями) продольных и поперечных сечений оболочки, а в качестве третьей — срединная поверхность обшивки. Это позволило с учетом принятых гипотез упростить математические выкладки по сравнению с рассмотренным в литературе случаем использования одной исходной, как правило, срединной поверхности стенки. Кроме того, оперирование с нейтральными линиями, на наш взгляд, дало возможность более наглядно выявить распределение внутренних усилий в отдельных элементах конструкции и легче уяснить физику влияния эксцентриситета подкреплений на величины критических нагрузок и частоты собственных колебаний оребренных оболочек. В связи с этим в работе, наряду с несимметричной формой деформации цилиндрической оболочки, рассматривается и осесимметричная, для которой, естественно, остается в силе только гипотеза жесткой нормали. [c.6]

Допустим, что дополнительная деформация сдвига является также осесимметричной, т. е. возникла в результате различного поворота цилиндрических слоев при отсутствии осевых деформаций. Тогда дополнительные перемещения [c.284]

Уравнения трехмерной теории неоднородных толстых оболочек с дискретными слоями были получены Шайлом и Сиераковски "[249 ]. Несмотря на то, что эти уравнения описывают осесимметричную деформацию тел как с дискретными, так и с непрерывными включениями, авторы рассмотрели только последний случай. [c.246]

Анализ матрицы жесткости перекрестно армированных оболочек (см. п. 4.3) приводит к мысли, что традиционно используемая для их расчета теория ортотропных оболочек может давать в отдельных случаях качественно неверную картину напряженно-деформированного состояния. Так, пренебрежение влиянием мембранно-изгибных жесткостей (в дальнейшем будем говорить об эффекте анизотропии) при расчете малослойных перекрестно армированных оболочек приводит к недопустимым погрешностям, искажающим напряженное состояние конструкции, особенно на границе раздела слоев. Исследование эффекта анизотропии сопряжено с большими трудностями даже в задачах осесимметричной деформации перекрестно армированных оболочек, так как в зтом случае приходится интегрировать полную систему обыкновенных дифференциальных уравнений десятого порядка в теории оболочек типа Тимошенко и двенадцатого порядка в уточненной теории. [c.209]

Сжатие кругового слоя (осесимметричная деформация). Граничные условия на пове1)хностях слоя прежние. Решение задачи [c.53]

Получим формулы для вычисления жесткостей резинового слоя, являющегося телом вращения. Используется система координат (s,tp), где S — длина дуги меридиана (d9 = kids, в — угол в меридиональном сечении Между нормалью п и осью г), <р — угол в параллельном сечении. Растяжение-сжатие (осесимметричная деформация) [c.66]

Плоский кольцевой слой. Рассматривается осесимметричная деформация растяжения-сжатия плоского слоя круговой или кольцевой формы. В цилиндрических координатах ri г го, о 2я-, г 0,5Л. Граничные условия при с = 0,5Л U — 0, W - 0,5Л, при г = п Sil = дзяР, 1.3 = дз1Р-Уравнения равновесия [c.295]

В работах [244, 303, 28, 283, 137] и многих других для преодоления трудностей, связанных с нелинейным распределением напряжений по толщине оболочки при ползучести, оболочка заменяется моделью в виде двух мембран, соединенных жестким на сдвиг заполнителем (развитие известной модели Шэнли). По толщине мембран напряжения распределены равномерно. Заполнитель обеспечивает совместную работу внешних слоев и не воспринимает усилий растяжения — сжатия или ийгдба. При выборе параметров модели для соответствия ее реальной однородной оболочке суммарная толщина внешних слоев npHHHMaet H равной толщине моделируемой оболочки. Расстояние между слоями может устанавливаться, исходя из равенства упругих жесткостей изгиба трехслойной и сплошной оболочки или из равенства скоростей деформаций изгиба при установившейся ползучести [135]. В первом случае толщина получается несколько большей, чем во втором. Например, при показателе ползучести п = 5,8 толщина модели в первом случае равна 0,578/г, во втором 0,527/г [290]. При осесимметричной деформации ползучести продольно сжатой цилиндрической оболочки со стесненными торцами выбор толщины по упругому соответствию оказался более предпочтительным [290]. [c.275]

Введение. Поведение решений теории пластичности вблизи поверхностей трения, на которых удельные силы трения при скольжении равны пределу текучести при чистом сдвиге (условие максимального трения), обладает рядом характерных особенностей, которые, с одной стороны, могут приводить к трудностям при решении краевых задач, а с другой стороны, могут быть использованы для описания физических процессов в тонких слоях вблизи поверхности трения. По-видимому, первое исследование поведения решений в окрестности поверхностей максимального трения было выполнено в [1]. В этой работе была рассмотрена плоская деформация идеальножесткопластического материала, и анализ был основан на методе характеристик. Из результатов этой работы следует, что вблизи поверхности трения сдвиговая скорость деформации (в системе координат, связанной с поверхностью трения) и эквивалентная скорость деформации стремятся к бесконечности обратно пропорционально корню квадратному из расстояния до поверхности трения. Такое поведение поля скорости может быть получено из непосредственного анализа многих аналитических решений, начиная с известной задачи Прандтля (решение этой задачи можно найти в любой книге по теории пластичности, например [2]). Такое же поведение поля скоростей имеет место в осесимметричных решениях. Одно из наиболее известных решений — течение в бесконечном сходящемся канале [3]. Однако в случае осесимметричной деформации уравнения, вообще говоря, не являются гиперболическими (за исключением теории, основанной на условии текучести Треска, и других подобных теорий), хотя изолированные характеристические поверхности могут существовать [4]. Вследствие этого подход, развитый в [1], не мог быть применен для осесимметричных и пространственных задач. В [5-8] был использован другой подход для асимптотического анализа поля скоростей вблизи поверхностей максимального трения для различных условий течения и гладких условий текучести. Во всех этих работах получено, что закон поведения эквивалентной скорости деформации такой же, за исключением некоторых частных случаев, как и при плоской деформации. В [9 аналогичный результат был получен для осесимметричного течения материала, подчиняющегося условию текучести Треска. [c.78]

Систематическое изучение пространственных задач теории упругости было предпринято Б. Г, Галеркиным. Используя найденное им представление общего интеграла уравнений теории упругости через три бигармо-нические функции (1930) и применяя ряды, он развивал с начала тридцатых годов метод расчета толстых плит, предполагающий выполнение условий для произвольных нагрузок на торцах и интегральных условий на боковой поверхности им были изучены плиты прямоугольные, круглые, секторные, треугольные (1931, 1932), В 1931 г. Галеркин построил решение задачи о равновесии слоя, подверженного действию нормальной нагрузки. При помощи рядов, содержащих функции Бесселя и Ханкеля, Галеркин рассмотрел задачу о равновесии полого цилиндра и его части (1933), а позже получил частные решения задачи об осесимметричной деформации полой сферы (1942). [c.17]

В STOiM разделе будет рассмотрено напряженное состояние цилиндрической оболочки, состоящей из чередующихся, симметричных относительно образующей спиральных слоев стеклоткани с углами намотки ф (рис. 1.20). В связи с тем что оси орто-тропии смежных слоев не совпадают с главными направлениями цилиндрической /поверхности и составляют между собой угол 2ф, при осесимметричном нагружении смежные слои будут закруЧ Иваться в противоположные стороны. При жесткой связи амежду слоями имеет место полное стеснение этой деформации и спиральные слои нагружаются на торце оболочки реактивным крутящим моментом. [c.41]

Для характеристики напряженно-деформированного состояния нежестких конструкций, работающих в стадии полностью обратимых деформаций, когда отсутствуют пластические смещения и сохраняется сплошность монолитных слоев, может быть использована теория упругости, в частности имеющиеся решения задачи о напряжениях и деформациях упругих слоистых систем под действием осесимметричной нагрузки. [c.366]

Наглядное объяснение этого можно получить из следующего. Представим активный элемент как набор вложенных друг в друга цилиндров (рис. 1,20). Если бы эти цилиндры были взаимно свободны, не скреплены друг с другом, то наличие осесимметричного распределения температуры привело бы к независимому удлинению каждого из них и удлинение центра активного элемента по отношению к его краям было бы равно приблизительно а/ЛГ. Однако между указанными вложенными цилиндрами в действительности имеется связь, препятствующая свободному их расширению наличие этой связи и приводит к появлению зависящих от г продольных нормальных напряжений Ozz-Эти напряжения компенсируют продольные деформации элементарных объемов почти по всей длине активного элемента, и элементарные поперечные слои сохраняются плоскими. Вместе с тем на торцовой поверхности величина Ozz обязана быть равной нулю и указанной компенсации термического расширения не происходит. Приторцовая зона, в которой происходит изменение величины Огг ОТ характерной для бесконечно протяженного стержня [c.53]

На рис. 9 и 10 показано развитие зон пластичности для осесимметричных задач и для плоской деформации. Левые части рисунков соответствуют задаче I, правые — задаче II. Кривые 2—5 на рис 8—10 соответствуют значениям Аг — As, приведенным на рис. 7. Qjno TaB-ление результатов позволяет сделать вывод, что конфигурация зон пластичности и их значение существенно зависят от типа напряженного состояния и граничных условий опирания слоя по границе. [c.38]

Анализ значений, приведенных в табл. 2—4, позволяет сделать вывод о высокой точности МГЭ для любой из представленных типов аппроксимации неизвестной граничной величины. Необходимо заметить, что во всех приведенных задачах дискретизация на ГЭ и их количество под штампом совпадало с дискретизацией и числом конечных элементов, представленными в работе [157]. При таком подходе затраты на решение в любом варианте МГЭ значительно меньше, чем при решении МКЭ. Так, для задачи о внедрении плоского штампа в слой дискретизация в МГЭ проводилась с использованием 41 узла (12 под штампом), тогда как сетка конечных элементов содержит 377 узлов. Анализируя результаты табл. 3, 4 можно сделать вывод, что в задаче плоской деформации, как и в осесимметричном случае, МГЭ показывает большую точность и работоспособность в зонах высоких градиентов напряжений (в конечных точках штампов, где решение теории упругости стремится в бесконечность) даже при использовании вариантов метода. Следует отметить, что замена полубесконечных областей в приведенных задачах конечными проведена лишь с целью корректного сравнения с МКЭ. МГЭ позволяет легко решать задачи с бесконечно удаленными границами, и это является его преимуш,еЬтвом по сравнению с другими методами. [c.77]

В работе [9] показано, что прп сделанных предположениях верхний слой может рассматриваться как упругая мембрана с жесткостью на растяжение к = 2кС1(1 v) и нулевой изгибной жесткостью (накладка). При этом на границе между накладкой и НИЖНИ1М слоем имеется полное сцепление. Уравнение, характеризующее деформации мембраны в ее плоскости под действием касательных усилий, приложенных к ее границе, для осесимметричного случая имеет вид (см. (3.1) гл. IV) [c.416]

Между найлоном и сталью имеется, однако, два существенных различия в отношении характера разрывности пластического деформирования. Одно из них вызвано большой разницей между модулями упругости этих двух материалов модуль упругости найлона для неориентированных волокон =4 900 кг/сж , а в случае ориентированных волокон 14 000 — 28 000 k8 m для стали же Е=2,1 10 кг/см . Это должно оказывать существенное влияние на возникновение первоначального сужения (в случае найлона) и соответственно первоначального слоя пластических деформаций в стали. Первое может развиваться постепенно при возрастающих напряжениях, появление же второго сопровождается обычно резким падением нагрузки. Образование суженного участка в найлоне на пределе текучести можно сопоставить с процессом постепенного развития шейки перед разрывом круглого образца из пластичного материала (как было указано в гл. VIII, момент возникновения неравномерных деформаций и образования шейки определяется условием do/de >с ). В конических участках волокна найлона, так же как в шейке круглого образца из пластичного материала после достижения временного сопротивления материала, имеет место осесимметричное напряженное состояние. Однако, как мы увидим в следующем пункте, напряженное и деформированное состояния в первоначально возникшем в металле слое пластических деформаций и в рабочей зоне, возникшей в образце из мягкой стали позднее, в процессе удлинения на пределе текучести, являются совершенно различными. [c.346]

Прочность и глубина наклепанного слоя, а также степень сглаживания микронеровностей зависят от величины пластической деформации. В промышленности из группы упрочняюще-калибру-ющих методов наиболее часто применяется обкатывание и раскатывание осесимметричных поверхностей, калибрование отверстий и упрочняющая обработка поверхностей. [c.501]

Элемент тракта высокотемпературного потока [49] состоит из осесимметричного корпуса I с установленными по его торцам упорными шпангоутами 2 и 5. Внутренняя поверхность корпуса 1 и упорные шпангоуты 2 и 5 защищены теплоизоляцией 4. Внутри корпуса 1 между упорными шпангоутами 2 и 5 размещена теплоаккумулирующая армировка, выполненная в виде наборного пакета дисков 5 и 6, которые изготовлены из УУКМ и имеют наружный диаметр, меньший внутреннего диаметра теплоизоляции 4 на величину, превосходящую возможные радиальные термические деформации дисков 5 и 6, тем самьш образуя зазор 7. Диски 5 и 6в пакете фиксируются между собой посредством продольных штифтов 8. В дисках 5 и 6 выполнены четырехгранные осевые отверстия, ступенчато отличающиеся по своей величине. Например, в диске 5 выполнено отверстие меньшего размера, а в соседнем ему диске 6 - отверстие большего размера. В каждом центральном четырехгранном отверстии теплоаккумулирующих дисков 5 и б раз- ещен слой эрозионно-стойкой облицовки, состоящий в меньших [c.221]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...