Ортотропная цилиндрическая оболочка

Тонкие, ортотропные цилиндрические оболочки с симметричной структурой пакета слоев рассматривали многие исследователи, например Дас [70] и Амбарцумян [11]. Анализ возможных упрощений исходных уравнений и появляющихся в результате этих упрощений погрешностей представлен в работе Липовского [173]. Концентрацию напряжений в окрестности вырезов в таких оболочках изучали Гузь [111] и Ашмарин [18—20]. [c.232]

В табл. 1 сведены результаты, полученные различными авторами в области устойчивости ортотропных цилиндрических оболочек при комбинированном нагружении. Следует отметить также работу Маха и др. [178], в которой рассмотрены оболочки с упругим заполнителем и упругим наружным слоем. [c.236]

РЕЗУЛЬТАТЫ, ПОЛУЧЕННЫЕ В ОБЛАСТИ УСТОЙЧИВОСТИ ОРТОТРОПНЫХ ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ ОБОЛОЧЕК ПРИ КОМБИНИРОВАННОМ НАГРУЖЕНИИ [c.236]

Мах [177] исследовал замкнутые в окружном направлении ортотропные цилиндрические оболочки с произвольным контуром поперечного сечения, имеющим непрерывный радиус кривизны. Решение было получено методом конечных разностей, при этом торцы оболочки считались свободно опертыми, и рассматривался случай действия равномерного внешнего давления. [c.240]

Блок [44] исследовал влияние нелинейных докритических деформаций и дискретных кольцевых ребер жесткости на устойчивость ортотропных цилиндрических оболочек. [c.242]

Это основной вариант полубезмоментной теории, когда упругие свойства ортотропной цилиндрической оболочки описываются двумя характеристиками жесткостью оболочки на растяжение-сжатие в осевом направлении и изгибной жесткостью в окружном направлении Dсрединной поверхности, для решения задач устойчивости можно воспользоваться уточненным вариантом полубезмоментной теории, в котором учитываются деформации сдвига в срединной поверхности оболочки. В этом варианте полубезмоментной теории упругие свойства ортотропной цилиндрической оболочки вместо соотношений (7.1) [c.277]

Приведенные в этой главе зависимости справедливы для гладких и конструктивно ортотропных цилиндрических оболочек. В каждом конкретном случае расчета нужно найти жесткость оболочки на растяжение в осевом направлении и изгибную жесткость в окружном направлении D . Для гладкой однослойной оболочки можно принять [c.298]

На рис. 7.6 показаны несколько вариантов конструктивно ортотропных цилиндрических оболочек. Для оболочки, подкрепленной большим числом шпангоутов с изгибной жесткостью EJ j при расчете по полубезмоментной теории следует положить (рис. 7.6, а) [c.298]

Прием замены конической стабилизирующей юбки ортотропной цилиндрической оболочкой, как правило, дает результаты, идущие в запас устойчивости поэтому никакой дополнительной поправки на возможность хлопка оболочки можно не вводить и просто всюду принять 1- [c.346]

В гл. 3 на базе этих уравнений рассмотрена устойчивость заполненных ортотропных цилиндрических оболочек. [c.8]

Устойчивость ортотропных цилиндрических оболочек с изотропным заполнителем при действии нагрузок и температуры [c.137]

ЗАКОНОМЕРНОСТИ ИЗМЕНЕНИЯ ПРЕДЕЛЬНЫХ НАГРУЗОК НЕРАВНОМЕРНО НАГРЕТЫХ ПО ТОЛЩИНЕ ОРТОТРОПНЫХ ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ ОБОЛОЧЕК ПРИ ОСЕВОМ СЖАТИИ [c.231]

Иванов О.Н. Локальная устойчивость ортотропной цилиндрической оболочки, частично заполненной упругим заполнителем, находящейся под внешним давлением / Механика полимеров. 1971. 3. [c.383]

Коз а ров М. Устойчивость ортотропных цилиндрических оболочек при температурных воздействиях / Инженерный журнал. 1963. Т. III, JV 3. [c.384]

К у д и н о в А. Н. Устойчивость конструктивно-ортотропной цилиндрической оболочки при нагружении несимметричным внешним давлением и изгибом. — В кн. Исследования по теории пластин и оболочек.—Казань КГУ. [c.385]

Артюхин Ю. П. Определение напряжений в ортотропной цилиндрической оболочке при действии сосредоточенной силы. — В кн. Исследования по теории пластин и оболочек, вып. 5, Казань, изд-во Казанского университета, 1967, с. 148-152. [c.278]

Ортотропная цилиндрическая оболочка. Если в выражениях (3.1) для А1]ы формально принять условия ортотропии, т. е. [c.124]

Дифференциальные уравнения равновесия и соотношения упругости для полубезмоментной ортотропной цилиндрической оболочки, нагруженной внутренним равномерным давлением и содержащей упругий заполнитель, скрепленный с оболочкой (рис. 4.2), имеют вид [c.111]

Рассмотрим оболочечную конструкцию, выполненную в виде ортотропной цилиндрической оболочки, подкрепленной шпангоутами. К некоторым шпангоутам подсоединены сферические й конические диафрагмы. Цилиндрическая оболочка испытывает локальное поперечное нагружение в виде радиальных нагрузок Рг(ф), касательных сил г(ф)и изгибающих моментов ти(ф), приложенных к шпангоутам или непосредственно к оболочке на некоторых участках малой протяженности а,- (рис. 4.11). Отсеки цилиндрической оболочки, заключенные между диафрагмами, в общем случае находятся под действием внутреннего давления и содержат упругий. наполнитель, скрепленный с оболочкой. [c.128]

Рассмотрим ортотропную цилиндрическую оболочку, подкрепленную по торцам шпангоутами с диафрагмами в виде сферических или конических днищ. Оболочка опирается на два симметрично расположенных упругих ложемента (см. рис. 4.18). Внутри оболочки имеется заполнитель в виде упругого цилиндра, скрепленного по всей внешней поверхности с оболочкой. [c.147]

Проведем расчет конструкции (рис. 4.35), состоящей из гладкой ортотропной цилиндрической оболочки, контактируемой с кольцевой опорой (жестким бандажом) шириной а. По торцам оболочка подкреплена шпангоутами со сферическими диафрагмами (днища- [c.163]

Рассмотрим ортотропную цилиндрическую оболочку средней длины, подкрепленную по торцам шпангоутами. На одном торце оболочка опирается на односторонне упругое основание в виде нескольких осевых опор различной протяженности и податливости, а на втором нагружена распределенной осевой нагрузкой 2(ф)- Такая нагрузка статически эквивалентна осевой сжимающей силе Q и изгибающему моменту М (рис. 4.46). Предполагаем, что торцевые шпангоуты оболочки при осевом нагружении не деформируются в своей плоскости. Такое допущение справедливо при большой изгибной жесткости шпангоутов в своей плоскости или при наличии на торцах оболочки жестких диафрагм. [c.174]

Рассмотрим круговую замкнутую цилиндрическую оболочку радиуса R, длины/и толщины h, собранную из т упругих слоев постоянной толщины. Введем систему координат л , <р, z, где х = — расстояние, отсчитываемое вдоль образующей от края оболочки <р = х — угловая и z — поперечная координаты. Координатные линии системы х, <р совпадают с линиями кривизн цилиндрической поверхности и поэтому линеаризованные уравнения статики цилиндрической оболочки можно получить из общей системы (3.5.1) — (3.5.7), полагая в них = 1, А = R тл опуская инерционные и нелинейные слагаемые. Составим эти уравнения, для простоты ограничиваясь случаем ортотропной оболочки, причем считаем, что направления осей ортотропии (армирования) совпадают с направлениями координатных осей, а интенсивности армирования постоянны. Примем также, что тангенциальные составляющие внешней поверхности нагрузки отсутствуют. Замкнутая система уравнений статики слоистой ортотропной цилиндрической оболочки включает в себя следующие группы зависимостей [c.161]

Итак, составлена замкнутая система дифференциальных уравнений, описывающая в линейном приближении процесс деформирования слоистой упругой ортотропной цилиндрической оболочки. Записанная в обобщенных перемещениях, она является системой пяти уравнений, служащей для определения пяти функций и , и , W, л , л , и должна интегрироваться при соответствующих краевых условиях (3.2.19). Явный вид этой системы и формулировка некоторых вариантов краевых условий приведены в следующем разделе, в котором рассмотрена задача осесимметричного деформирования слоистой цилиндрической оболочки. [c.163]

Достаточно громоздкое выражение, определяющее К для однородных ортотропных цилиндрических оболочек с углами армирования 0 и 0,90°, было получено Бринком. Графики зависимости произведения КЕ от угла армирования для некоторых современных композиционных материалов приведены на рис, 10 и 11. [c.125]

Влияние предварительного нагружения на частоты свободных колебаний симметричных слоистых, ортотропных цилиндрических оболочек изучали многие авторы. Анализ влияния равномерного внутреннего давления содержится в работах ДиДжиованни и Ду-гунджи [771 и Дима [87, 88], случай неравномерного в окружном направлении давления рассмотрен Падованом [211]. Никулин [204] исследовал осевое сжатие, кручение и внеЩнее давление и установил, что степень их влияния на частоты возрастает в соответствии с порядком, в котором они здесь перечислены. [c.238]

Козаров [158] рассмотрел устойчивость и свободные колебания ортотропных цилиндрических оболочек с эллиптическим сечением. [c.240]

Многие задачи устойчивости изотропных и ортотропных цилиндрических оболочек удается просто и, главное, достаточно точно решить с помощью полубезмоментной теории, изложенной в 6.4. Однородное уравнение устойчивости полубезмоментной цилиндрической оболочки можно получить, заменив в основном разрешающем уравнении (6.66) поперечную нагрузку р фиктивной поперечной нагрузкой по формуле (8.10) и гюложив =- О и / ф — 0 [c.224]

Оценочный расчет конической стабилизирующей юбки. Цель такого расчета — найти критические нагрузки общей и местной потери устойчивости конструкции стабилизирующей юбки. При расчете на общую устойчивость моншо (в запас устойчивости) заменить коническую оболочку ортотропной полубезмоментной цилиндрической оболочкой, как показано пунктиром на рис. 13.1, а. Радиус такой экви-валетной ортотропной цилиндрической оболочки равен максимальному радиусу конической оболочки, а жесткостиые характеристики и подсчитывают в зависимости от консгрукции стенки стабилизирующей юбки по формулам, приведенным в 13.4. Затем для определения критического давления эквивалентной цилиндрической оболочки следует [c.345]

В качестве примера рассмотрим условия приближенного моделирования круговой цилиндрической оболочки, подкрепленной в окружном направлении часто расположенными несиловрлми шпангоутами либо гофром (рис. 6.6). Напряженно-деформированное состояние такой конструкции может быть приближенно описано системой уравнений технической теории ортотропных цилиндрических оболочек, называемой также полубезмоментной теорией В. 3. Власова [22, 19]. [c.119]

Терегулов И. Г., Могилевкин Л. И. К вопросу исследования напряжен-но-деформнрованного состояния ортотропной цилиндрической оболочки под действием локальных нагрузок. — В кн. Исследование по теории пластин и оболочек, вып. 6—7. Казань, изд-во Казанского университета, 1970, с. 775—784. [c.280]

Христенко А. С. Напряженное состояние ортотропной цилиндрической оболочки вблизи точки нриложения сосредоточенной нагрузки. — Труды Университета дружбы народов им. Патриса Лумумбы, 1965, вып. 10, с. 11—22. [c.280]

Нарусберг В. Л. Устойчивость и оптимальное проектирование ортотропных цилиндрических оболочек с заполнителем при осевом сжатии Автореф. дис.. .. канд. физ.-мат. наук. — Рига, 1975. — 23 с. [c.272]

Рассмотрим ортотропную цилиндрическую оболочку, подкрепленную т шпангоутами, имеющими различные жесткости и, находящимися на произвольных расстояниях друг от друга. Оболочка в общем случае испытывает нагружение в виде локальных радиальных р (ф), осевых г(ф) и касательных /i(9) сил и моментов тц <р), гп2г (р), приложенных непосредственно к шпангоутам, внутреннего давления ро и имеет внутри упругий заполнитель с коэффициентом податливости с (рис. 4.9). Оболочка в пределах одного отсека (между двумя соседними шпангоутами) имеет постоянную толщину (толщины в отсеках могут быть различны). [c.124]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...