Центр удлиненный

Центры удлиненные для мелких инструментов к универсальной головке [c.137]

Построение удлиненной циклоиды (рис. 3.71). Точка К лежит вне подвижной центроиды на продолжении радиуса ОК. Как и в предыдущем случае, строят точки нормальной циклоиды и на прямых, проходящих через центры 0 , 0 , Оз,. .. подвижной центроиды и соответствующие им точки El, ita, Кз,..., откладывают от точек Oj, Оз, Оз,. .. отрезки, равные отрезку ОК. Точки Ki, К , Kz,. .. определяют удлиненную циклоиду. [c.55]

Аналогично строят укороченную и удлиненную циклоиды с тем лишь отличием, что параллели проводят через точки деления вспомогательного круга радиусом r — OM (рис. 3.21,6, в) этим радиусом н делают засечки из центров 0 , О2,. .. на соответствующих горизонталях. [c.58]

В узле конической передачи, установленной в корпусе из легкого сп.лава (рис. 251, п), фиксирующий подшипник 1 расположен на значительном расстоянии Е от центра зацепления зубчатых колес. Удлинение корпуса при нагреве вызывает смещение малого колеса передачи в направлении, указанно.м стрелкой. Большое колесо перемещается в том же направлении, но на меньшую величину (вследствие меньшего значения коэффициента линейного расширения стального вала). В результате зазор [c.378]

Таким образом, абсолютное удлинение стержня от собственного веса такое же, как удлинение от сосредоточенной силы, равной весу стержня и приложенной в его центре тяжести. Эпюра перемещений сечений изображена на рис. 136, г. [c.131]

Положение центра тяжести клети в момент защемления каната выбираем за начало координат и ось х направляем по вертикали вниз. После защемления каната, благодаря его способности деформироваться, клеть продолжает опускаться. В момент, когда удлинение каната достигает максимальной величины, скорость клети обращается в нуль. Обозначая через X проекцию на ось X равнодействующей сил. приложенных к клети, и учитывая, что А, = - -л , имеем [c.311]

Задача 909. Заряженный шарик М массой т висит на пружине жесткостью с. Другой шарик с зарядом противоположного знака расположен неподвижно на той же вертикали, что и шарик М, но ниже последнего. В одном из положений равновесия удлинение пружины равно d , а расстояние между центрами шариков равно d . [c.327]

При деформации k-й стержень 0 Мо (рис. 320) приобретет удлинение = и, совершив малый поворот вокруг центра шарнира Ok, займет [c.229]

Ясно, что при установлении враш,ения будет деформироваться не только пружина, но и враш,ающееся удлиненное тело (примерно так, как и в предыдуш,ем примере). Так как пружина прикреплена только к одной стороне тела, то она только прилегающей к ней части тела будет сообщать ускорение к центру. Поэтому вначале только ближайшие к пружине части тела начнут двигаться криволинейно, а наружные будут двигаться прямолинейно. Расстояние между отдельными частями тела будет возрастать — тело будет растягиваться. Возникнут упругие силы, действующие между отдельными частями тела, и эти силы начнут сообщать ускорение внешним частям тела. [c.166]

Относительное расположение центров звездочек, вообще говоря, может быть произвольным, но наиболее целесообразно их размещение на одной горизонтали (см. рис. 3.57) или на линии, составляющей угол у 45° с горизонталью. В этом случае вес цепи создает достаточное начальное ее натяжение и передача менее чувствительна к удлинению цепи. [c.429]

Широкое применение на летательных аппаратах различного назначения в большом диапазоне скоростей находят прямоугольные стабилизаторы малого удлинения (рис. 1.8.8,ж). Они обеспечивают большой стабилизирующий момент, что в известной мере объясняется благоприятной интерференцией с корпусом. К числу недостатков таких стабилизаторов относятся их большое аэродинамическое сопротивление, резко возрастающее уже при сравнительно небольших числах М <<Л, а также значительное перемещение центра давления в трансзвуковой области полета. Аэродинамические исследования выявили целесообразность использования на летательных аппаратах со сверхзвуковой скоростью неподвижных стабилизаторов, поворотного оперения (крыльев) или несущих поверхностей (играющих одновременно роль хвостового оперения), имеющих сложную форму в плане (рис. 1.8.8, зл-ж). Для такой формы характерны не одна прямая кромка, а наличие нескольких изломов по передней и задней кромкам, а также кри- [c.67]

Для определения коэффициента центра давления и запаса статической устойчивости удлиненного тела (рис. 1.8.13,6) можно использовать приближенный метод, основанный на расчленении такого тела на отдельные элементы, для которых известны соответствующие нормальные силы и точки их приложения. Согласно этому методу. [c.72]

Растяжение бандажа и сжатие центра должны быть таковы, чтобы уравнялась разница диаметров йу и 2. Деформацией центра, ввиду его относительно большой жесткости, можно пренебречь, считая, что упомянутое уравнение различия в диаметрах произойдет за счет удлинения бандажа. Если эта разность составляет -ю долю диаметра, то относительное удлинение е диаметра, а стало быть и длины окружностей бандажа будет также равно [c.93]

Полученных уравнений недостаточно для определения всех сил. Необходимо составить дополнительно одно уравнение перемещений. Для этого сопоставим форму узла Л до и после нагружения (рис. 1.15, а). Отрезок ЛЛ представляет собой вертикальное перемещение узла А. Оно равно, очевидно, удлинению среднего стержня АА = Д/з. Из точки А проводим дугу окружности АВ с центром в точке С. Отрезок А В представляет собой удлинение бокового стержня А В = А/ь [c.54]

Обозначим р радиус кривизны нейтрального слоя, т. е. расстояние от этого слоя до центра кривизны А (рис. 7.21). Рассмотрим некоторый слой е/, расположенный на расстоянии у от нейтрального слоя. Абсолютное удлинение волокон этого слоя равно //, а относительное г= 1йх. [c.241]

Как видно из таблицы 7.1, при поперечном изгибе жестко защемленной по всем кромкам пластины максимальный прогиб возникает в центре, а наибольший изгибающий момент — в середине длинной защемленной кромки. При удлинении пластины Ъ/а>2 расчет моншо производить, как для бесконечно длинной пластины, рассматривая изгиб балки-полоски с защемленными концами. [c.168]

Вычислим теперь упругие перемещения шарниров В и С относительно стойки. Относительное удлинение пояса 1 фермы Ех = = Ох/В. Относительное укорочение сжатых раскосов Ва = Ед = = Оз/В, где В — модуль упругости материала. Следовательно, полное удлинение пояса А/х = и полное сжатие раскосов А/3 = = АВ = Горизонтальное перемещение шарнира С равно АВ, поскольку шарнир А относительно стойки неподвижен (рис. 4.15, й). Для того чтобы найти новое положение В шарнира В, следует сделать из центров А и С засечки радиусом (В — АВ). В их пересечении найдем положение В. Так как перемещения А/ невелики по сравнению с начальными размерами /, то углы между стерж- [c.106]

Сначала предположим, что ось стержня — линия центров тяжести его поперечных сечений — изогнется по дуге радиуса Гд и получит при изгибе удлинение А/о- Тогда волокна, образующие слой, отстоящий от оси на расстоянии у, согласно рис. 5.9 получат удлинение A/q + чему соответствует относительное удлинение д/ Ма, у [c.126]

Распределение нагрузки между телом винта и поверхностью разъема. Рассмотрим, как происходит нагружение винтов, равномерно расположенных относительно центра кругового фланца, который отрывает осевая сила Рх- На рис. 14.9, а фланцы / и <3 разделены эластичной прокладкой 2 и стягиваются винтами 4 и гайками 5. Вследствие осевой симметрии все винты нагружены одинаково. Если шаг осей винтов равен /, то на каждый из них приходится часть прокладки площадью 1Ь и толщиной Л. При завинчивании гайки винт сжимает свою часть прокладки с силой, равной силе начального натяжения винта Р = Р . При этом гайка перемещается относительно винта, так как в период затягивания винт с гайкой образуют винтовой механизм. Поэтому по окончании завинчивания удлинение винта Яо не равно сжатию Яоп прокладки. Сжатие Яоп (рис. 14.10) зависит от сжимающей силы /= оп, размеров прокладки I, Ь, Н и модуля упруГОСТИ. ПОД [c.365]

Циклические кривые. Циклическими кривыми называются кривые, получаемые как траектории точек, связанных с окружностью, перекатываемой без скольжения по неподвижной окружности или по неподвижной прямой. Если точка, описывающая циклическую кривую, находится на перекатываемой окружности, то ее траектория называется эпициклоидой при внешнем качении окружности по неподвижной окружности, гипоциклоидой—п ]л внутреннем качении и циклоидой — щтл качении окружности по прямой. Если же эта точка находится вне или внутри перекатываемой окружности, то образуемые кривые называются эпитрохоидами (удлиненными или укороченными эпициклоидами) при внешнем качении или гипотрохоидами (удлиненными или укороченными) — при внутреннем качении. Во всех случаях качения окружности по другой окружности или прямой мгновенный центр вращения в их относительном дви [c.441]

Различные приложения. — Эпициклоиды. Окружность с центром О катится внешним образом по неподвижной окружности с центром О точка М движущейся окружности описывает при этом эпициклоиду. Точка касания С обеих окружностей есть мгновенный центр, МС — нормаль к эпициклоиде. Проведем диаметр MON движущейся окружности и соединим N и О, прямая N0 пересечет МС в центре кривизны Z эпициклоиды 89). Подобным же способом можно построить центр кривизны удлиненной или укороченной эпициклоиды, описанной внешней или внутренней точкой катящейся окружности. При внутреннем качении кривая, описанная точкой М окружности, представляет собой гипоциклоиду, но построения останутся такими же. [c.107]

Максимальное различие в потенциалах между краем и центром зерна достигается при промежуточном времени старения. По мере удлинения времени старения происходит распад твердого раствора внутри зерен, в результате которого значения потенциалов рассматриваемых двух областей сближаются. В процессе старения, когда произойдет фактически полный распад твердого раствора, разница потенциалов тела зерна и приграничных областей будет практически равна нулю. [c.244]

Позиционное отклонение (табл. 14) указано при условии применения кондукторных втулок нормальной длины при жестком соединении оправки со шпинделем. При применении плавающего соединения оправки со шпинделем и удлиненных кондукторных втулок позиционное отклонение центра отверстия, указанное в табл. 14, необходимо уменьшить на 20—40 %. [c.26]

Чтобы исследовать данную задачу этим способом, разобьем каждую половину элемента на п участков одинаковой длины и вообразим, что общая растяжимость и гибкость каждого участка сосредоточены в его центре. Таким образом, элемент будет заменен 2п + 1 жесткими стержнями, соединенными друг с другом 2п растяжимыми шарнирами. Обозначим через и 0 удлинение и угол поворота k-то шарнира, через Sk — 2Ebtkl[lln) = = 2nEbtkll и h Sf — осевую и изгибную жесткость этого шарнира. Тогда для осевого усилия L и изгибающего момента Mj, действующих в этом шарнире, получим [c.85]

Пружина жесткости с=14Н/м с точечным грузом массы ш=1 кг на свободном конце равномерно вращается в горизонтальной плоскости Оху вокруг неподвижного центра О, с которым связан другой конец этой пружины. Определить удлинение пружины К, если угловая скорость вращения ш = 2 рад/с, а длина неде-формированной пружины /о=10см. Массой пружины и сопротивлениями пренебречь. [c.140]

Найдите распределение диполей и производные коэффициента дав.ления р2 и р2 на цилиндрическом и кормовом коническом участках корпуса с конической носовой частью, движущегося поступательно при М о = 2 под некоторым углом атаки а и совершающего вращение в продольном направлении с угловой скоростью йг- Удлинение корпуса Хк = Хк/(2гмид)= 8, головного конуса >- ид= л мид/(2гмид) = = 5 длина цилиндрического участка = 2 м радиус миделева сечения / и д= = 0,5 м расстояние от носка до центра вращения = 5 м донное сужение 5дон= - дон - мид 0,49. [c.482]

Рассмотрите задачу об определении диполей и соответствующих производных р1 и на цилиндрическом участке корпуса с головной частью, имеющей криволинейную образующую. Корпус совершает поступательное движение (число М.ХЗ = 2) и одновременно вращается в продольном направлении с некоторой угловой скоростью = onst около центра масс, удаленного от носка на расстояние х = = 5 м. Длина корпуса х = 7 м радиус миделева сечения Гм д = 0,5 м удлинени [c.482]

Коэффициент центра давления тела вращения Сд = Хд/з можно вычислить, если известны момент тангажа и нормальная сила К, действующие на это тело. В тех случаях, когда угол атаки мал, а удлинение тела и скорость его полета огкосительно невелики, можно пренебречь влиянием на и V силы трения и считать, что момент и нормальная сила — это результат действия одних лишь сил давления, т. е. Мг = М р, а К = Ур. В этом случае для вычисления величины Сд воспользуемся равенствами (5.15) — (5.17) [17], в которых момент М р и сила Ур заменены их коэффициентами [c.491]

Сила при определении деформации верхнего учас ка стержня рассматривается как сосредоточенная сила, приложенна 1 к его нижнему концу, а сила 02 является собственным весом этого участка и вызванное ею удлинение определяется по формуле (2/. 4), т. е. так, как если бы эта сила была приложена в центре тяжеоти рассматриваемого участка (рис. 2.32,6). Таким образом. [c.76]

Повышение и понижение температуры материала вызывают в нем соответственно удлинение и укорочение. Поэтому при нагрозе или охлаждении детали в ней могут возникать температурные напряжения и, как правило, при стесненности де Ьормаций. Так, например, надо охш-дать опасных напряжений при неравномерном охлаждении литья. Большие температурные наиря кения появляются в диске турбины вследствие того, что температуры в центре диска и на периферии неодинаковы. Вследствие различия коэффициентов линейного расширения материалов температурные напря- жен ИЯ возникают и в частях машин I или сооружений, сделанных из разных материалов и скрепленных друг с [c.70]

Механические испытания при осевом растяжении проводили на поперечных образцах из сварных соединений, в сечение которых входили основной материал, зона термического влияния и зона сплавления. На этих образцах определяли предел текучести оо.г, предел прочности ств, относительное сужение яр и общее бобщ и равномерное брав относительное удлинение. Гладкие образцы имели диаметр 5,1 мм и расчетную длину 25,4 мм, причем середина расчетной длины располагалась по центру сварного шва. Прочность надрезанного образца определяли на поперечных образцах из сварных соединений с коэффициентом концентрации напряжений /С/= 10, причем надрез был расположен по центру сварного щва. Результаты испытаний сварных соединений и соответствующего основного металла при 297,77 и 4 К приведены в табл. 3. [c.240]

Водило 1, вращающееся вокруг неподвижной оси А, входит во вращательную пару С с сателлитом 3, входящим в зацепление с неподвижным зубчатым колесом 4. С сагел-литом 3 жестко связан кривошип 6, входящий во вращательную пару В с ползуном 5, скользящим в прямолинейной кулисе 2, вращающейся вокруг неподвижной оси А. Радиус R начальной окружности колеса 4 равняется R = 2г, где г — радиус начальной окружности сателлита 3. Ось кулисы 2 проходит через центр А. Если длина СВ кривошипа 6 больше радиуса г, то при выбранных размерах механизма точка В описывает удлиненную эпициклоиду Ь — Ь с двумя точками d самопересечения. За один полный оборот водила 1 звено 2 дважды совершает малые реверсивные движения при прохождении точкой В участков эпициклоиды, образующих петли е. [c.127]

Как видно из описанного порядка ведения наладки, А. Б. Яхин, устанавливая границы, в которых должен находиться центр группирования Хт пробных деталей, не считает наладку неправильной при выходе центра группирования из этих границ, определяемых значением 6н и предлагает в этом случае продолжать обработку пробных деталей, определяя для них новые значения положения Хг. Но при этом автор не устанавливает условий, при которых необходимо продолжать наладку, что ведет к удлинению времени наладки и увеличению расхода пробных деталей. [c.120]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...