Градиент напряжений

Таблица 4 Относительный градиент напряжений

При определении ОН в местах, удаленных от шва, где градиенты напряжений незначительны как по толщине сварного [c.270]

Тензодатчик с базой 1 мм располагался в обоих случаях под надрезом с противоположной стороны образца. При расчете МКЭ использовали сетку из 1600 КЭ и 861 узла, принимали = 21 000 МПа, (i = 0,3. В элементарном акте прорезки использовали четыре пары КЭ, размер которых определялся приращением длины надреза А/. Результаты конечно-элементного расчета показаны на рис. 5.3. Максимальные сжимающие напряжения (о = —700 МПа) концентрируются со стороны, подвергнутой ППД, и дальше резко уменьшаются, переходя в растягивающие на глубине 0,7 мм и достигая значения сг = = 500 МПа на глубине 1,2 мм (кривая 2). В силу значительного градиента напряжений и довольно большого первого шага прорезки А/= 0,1 мм можно предположить, что значения ОН на первом шаге расчета значительно усреднены. В связи с этим был проведен расчет МКЭ с шагом приращения длины надреза А/, в два раза меньшим, чем в приведенных результатах эксперимента, и значениями е , полученными путем интерполяции указанных данных. Значения максимальных сжимающих напряжений со стороны, подвергнутой ППД, возросли по абсолютной величине од 1080 МПа, что незначительно превышает предел текучести стали (рис. 5.3, кривая 3). Дальнейшее уменьшение А1 практически не привело к изменению резуль- [c.276]

Объяснение зависимости пределов выносливости от размеров сечений, как и других закономерностей и характеристик усталости, дают статистические теории усталости. Эти теории освещают вопросы изменения эффективных коэффициентов концентрации в зависимости от величин градиентов напряжений и абсолютных размеров. [c.605]

При наличии концентрации напряжений помимо глубины слоя и его абсолютных размеров существенное влияние на эффект упрочнения оказывают уровень концентрации напряжений и градиент напряжений у поверхности. Эффект упрочнения растет с увеличением концентрации. [c.608]

F h . 2.48. Зависимость градиента напряжения Е в столбе дуги от суммы катодного и анодного падений напряжения (/, -f (/ [c.94]

Уменьшение U - - повышает градиент напряжения в дуге (рис. 2.48). Это, например, облегчает сварку на автоматах с регуляторами напряжения дуги. [c.95]

И ее роль компенсируется неупругими столкновениями. В вакуумной дуге увеличивается катодное падение напряжения до 18.,. 20 В и уменьшается градиент напряжения в столбе дуги по сравнению с атмосферными дугами с 2...4 до 0,2...0,4 В/мм, т. е. примерно Б 10 раз (в воздухе =1,5...2,0 В/мм в среде СО2 Е =3...4 В/мм). [c.98]

Высокий средний градиент напряжения Е в плазме гелия, достигающий 2 В/мм против 0,8...1,2 В/мм в аргоне, обусловливает высокое напряжение на дуге (рис. 2.55, б). [c.101]

Линейная протяженность очага концентрации и относительный градиент напряжений [c.267]

Решение. Наименьший диаметр детали по выточке d = D — 2 г = 50—2х X 5 = 40 мм. Для выточки с г = / и r/rf= 0,125 теоретический коэффициент концентрации напряжений a = 2,07 (см. приложение 11). Для случая Did = = 1,25 относительный градиент напряжений определяем по формуле (см. приложение 18) [c.294]

Для детали с галтелью при rid = 0,12 и Did — 1,25 теоретические коэффициенты концентрации будут = 1,56 и приложение 15). Линейная протяженность очага концентрации напряжений X = nd = 3,14 X X 100 = 314 мм. Относительные градиенты напряжений определяем по формулам (см. приложение 18) [c.298]

При более строгом решении задач теории упругости, особенно в случаях, когда напряжения в определенной области тела распределяются крайне неравномерно (случай концентрации напряжений возле отверстий и т. п.), т. е. имеется сильно выраженный градиент напряжений, в рис. 3. потребуется внести исправления, а именно полагать, что вектор напряжения на любой площадке имеет некоторый эксцентриситет относительно центра рассматриваемой площадки (рис. 6, а). [c.13]

Как показывают эксперименты, при увеличении диаметра до 150—200 мм снижение пределов выносливости образцов при ротационном изгибе (см. рис. 578) может достигать 30—45 %. Опытные данные свидетельствуют о малом влиянии абсолютных размеров на выносливость при однородном напряженном состоянии — растяжении — сжатии. При кручении, как и при изгибе, снижение пределов выносливости с ростом размеров детали проявляется в большей степени. Это следует отнести за счет влияния градиента напряжения. [c.669]

В случае однородного напряженного состоя- ния крестообразной модели и отсутствия градиента напряженного состояния в разных направлениях ширину скоса определяют из следующей системы уравнений, отражающих рассматриваемую закономерность роста трещины на второй стадии, когда имеет место формирование в изломе усталостных бороздок [c.319]

Итак, после воздействия на поверхность детали искровым разрядом в материале создаются участки с измененной и неизменной структурой на разной глубине от поврежденной поверхности. Это может сопровождаться растрескиваниями материала на глубину до 0,5 мм из-за возникновения в поверхностном слое растягивающих напряжений в результате неоднородного нагрева материала при нанесении повреждения, возникновения высоких градиентов напряжений, что приводит к появлению растрескиваний. В исследованных сечениях зон с поврежденной поверхностью после наработки дисков в эксплуатации до 4066 ч после нанесения повреждений в ремонте развития усталостного разрушения не обнаружено. Этот вывод подтвержден в результате выполненных усталостных испытаний образцов с дефектами после различной наработки дисков в эксплуатации. [c.558]

Градиент напряжения G, 1/мм , — характеристика степени неоднородности напряженного состояния (по сечению, по длине). [c.11]

Для линейного закона изменения напряжений по высоте образца (изгиб и кручение в упругой области) относительный градиент напряжений определяется зависимостью [3] G =2/ft, где ft —высота изгибаемого пли диаметр скручиваемого образца. [c.20]

Усталостное разрушение происходит при достижении критического значения максимальных напряжений не в одной точке образца, а в пределах блока определенного размера. Поэтому чем выше градиент напряжения, тем более высокими получаются номинальные напряжения. [c.21]

Существенное проявление эффекта масштаба наблюдается только при наличии градиента напряжений. При испытании гладких образцов эффект масштаба проявляется при изгибе н кручении и практически отсутствует при растяжении, т. е. в условиях однородного [c.28]

Применение локальных критериев к анализу разрушения в материальной точке также наталкивается на ряд противоречий. В частности, при таком подходе практически невозможно прогнозировать разрушение тела с трещинами или острыми концентраторами, в котором реализуется высокий градиент напряжений и деформаций. Трудности описания разрушения в высокоградиентных полях напряжений и деформаций в первую очередь связаны с тем фактом, что для зарождения разрушения необходима реализация тех или иных физических процессов в некотором конечном объеме материала, а не в материальной точке. Поэтому даже при выполнении условия зарождения разрушения в материальной точке реально разрушение не происходит до тех пор, пока критическое состояние не возникает в некотором объеме материала. [c.6]

Практически измерения производились на стальной модели длиной 24 дюйма (61 см), шириной 6 дюймов (15,2 сл) в самом широком месте и максимальной толщиной 1 дюйм (2,5 см) (рис. 182). Падение потенциала вдоль края образца mnpq исследовалось с использованием чувствительного гальванометра, концы которого были подсоединены к двум острым иглам, закрепленным на постоянном расстоянии друг от друга в 2 мм. Когда иглы касались пластинки, гальванометр показывал падение потенциала на расстоянии между иглами. Передвигая иглы вдоль закругления, можно было найти место максимального градиента электрического напряжения и замерить его. Отношение этого максимума к градиенту напряжения в отдаленной точке m (рис. 182, а) дает величину коэффициента концентрации в формуле [c.353]

При наличии в теле трещины для суждения о характере ее распространения и тем самым для суждения о прочности также необходимо знание напряженного состояния. Задача онределения нанряжешюго состояния около конца трещины отличается от обычных задач онределения концентрации напряжений тем, что геометрически линеаризованная постановка краевых условий и физически линейная теория упругости приводят к бесконечным напряжениям и бесконечным градиентам напряжений в конце тонкого разреза. При этом понятие коэффициента концентрации напряжений теряет смысл. Разумеется, мол<ио было бы пытаться сохранить числовое безразмерное выражение коэффициента концентрации напряжений посредством учета сложных детальных особенностей деформации материала у конца разреза. Однако для решения задач о трещине совсем не обязательно интересоваться, детальными процессами, идущими в весьма малой окрестности конца разреза [155, 168]. Достаточно знать характер и интенсивность напряженного состояния в области, окружающей конец разреза вместе с малым объемом, где сосредоточен механизм разрушения (рис. 12.1). Это означает отказ от использования коэффициента концентрации напряжений в пользу a HMntoTH4e Koro [c.79]

К водородному охрупчиванию наиболее чувствительны высокопрочные низкопластпчные сплавы, для которых характерна высокая степень трехосиости напряженного состояния и высокий градиент напряжений впереди вершины трещины, являющийся причиной проникновения водорода в зону предразрушения. С другой стороны, дефектная неравновесная структура таких сплавов является наиболее уязвимой с точки зрения водородного охрупчивания. При переходе к более пластичным и менее прочным материалам снижается объемность напряженного состояния, его зона смещается дальше от вершины трещины, при этом падает градиент напряжений. Все это сказывается ва условиях переноса водорода в зону предразрушения и накопления там критической концентрации, необходимой для образования сепаратной микротрещины. [c.345]

Структурная поляризация обусловлена наличием слоев с различной проводимостью, образованием объемных зарядов, особенно при высоких градиентах напряжения (высоковольтная поляризация). Происходит в твердых диэлектриках слоистой или другой неоднородной структуры (гетинаксы, текстолнты, миканиты, бумажно-бакелитовые изоляторы проходные), связана с большими диэлектрическими потерями, как поляризация -замедленного типа. [c.8]

Межзеренные растрескивания материала возникают в момент нанесения повреждений и свидетельствуют о высокой неравномерности нагрева и охлаждения материала. В пределах поврежденной зоны материала имеет место сочетание объемов с перегретой и неперегретой структурой. Это создает остаточные напряжения растяжения, которые приводят к растрескиванию материала. Да и глубина растрескиваний находится в широких пределах. Происходит резкая смена теплоотвода, возникает высокий градиент напряжений в момент охлаждения, что и сопровождается растрескиваниями материала. Причем следует подчеркнуть, что для жаропрочного сплава тепловое воздействие не может проникать на значительную глубину. Кратковременность происходящего искрового воздействия не может вызывать более существенного по глубине деструктирующего действия на материал. Поэтому зона явного изменения упрочняющей фазы и граница разнотравимо-сти находятся в пределах 0,1 мм в наиболее разветвленной по поверхности зоне повреждения. [c.558]

На усталостную прочность влияет соотношение главных напря- жений и характер изменения напряжений по поперечному сечению образца и его длине. Величиной, характеризующей степень неоднородности напряженного состояния, является относительный градиент напряжений (деформаций), который выражается в общем виде формулой [c.20]

Предел выносливости при изгибе гЛадшйс образцов из катаной стали диаметром более 10 мм может быть найден по следуюш,ей зависимости [3] ог [ = а 1р(1+ат1 ), где a ip — предел усталости при растяжении-сжатии а — коэффициент влияния относительного градиента напряжений (а = 0,3- 0,7) г —относительный градиент напряжений. [c.29]

Сопротивление материалов (1999) -- [ c.492 ]

Сопротивление материалов (1986) -- [ c.401 ]

Сопротивление материалов усталостному и хрупкому разрушению (1975) -- [ c.135 ]

Расчеты деталей машин и конструкций на прочность и долговечность (1985) -- [ c.21 , c.143 ]

Сопротивление материалов Издание 13 (1962) -- [ c.746 ]

Расчет на прочность деталей машин Издание 4 (1993) -- [ c.511 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...