Деформация осевая

Здесь, как и прежде, эталонная скорость деформаций, —осевая скорость деформаций стержня i в механизме разрушения оптимальной фермы. Заметим, что при 4 = 0 условие (5.19) переходит в (5.1). [c.57]

Если точка приложения силы лежит на одной из главных центральных осей инерции сечения, то стержень испытывает одновременную деформацию осевого растяжения или сжатия и чистого плоского изгиба. Все вышеуказанные формулы остаются справедливыми, но в них надо положить либо 2 = О (если точка приложения силы лежит на оси у), либо г/о = О (если точка приложения силы лежит на оси 2). [c.217]

Дополним внешнюю нагрузку, действующую на стержень до всестороннего сжатия (рис. 321), добавляя и вычитая осевые силы pF (F — площадь сечения образца). Всестороннее давление по теории максимальных касательных напряжений и по энергетической теории не оказывает влияния на возникновение пластических деформаций. Осевое же растяжение дает разрыв с образованием шейки. [c.216]

Наименьшее значение предел выносливости имеет в случае, когда по абсолютному значению максимальные напряжения равны минимальным, но различны по знаку. Кроме того, предел выносливости зависит от вида деформации (осевая деформация, изгиб, кручение), от прочности материала, абсолютных размеров элемента, от наличия агрессивной среды, в частности, вызывающей коррозию и т. п. Одним из характерных случаев переменной нагрузки (напряжений) является нагрузка, действующая на элемент в процессе его. колебаний (вибрации), R связи с этим способность материала противостоять переменной нагрузке, т. е. работать без наступления усталостного разрушения, называется вибрационной прочностью. -1а a юм деле периодическая циклическая нагрузка (напряжение) мыслима не только как вибрационная например, существуют нагрузки (напряжения), действующие на детали машин, совершающие вращательные или иные периодические движения. [c.308]

Фотоупругий анализ меридиональных и радиальных срезов мо дели дает возможность определить разности — ае и стг — а учитывая, что при выбранном способе замораживания деформаций осевые напряжения равны ну.яю, можно легко получить окружные СГ0 и радиальные напряжения СТг в интересующем сечении модели. Однако в области сварного шва возникает пространственное напряженное состояние. Для определения компонент тензора напряжений в области сварного шва, т. е. для разделения разностей нормальных напряжений, используется метод численного интегрирования одного из дифференциальных уравнений равновесия осесимметричной задачи теории упругости [c.276]

До сих пор мы рассматривали задачи, где стержни конструкции испытывали одну из простейших деформаций осевое растяжение или сжатие, кручение, плоский изгиб. На практике же большинство элементов конструкций и машин подвергается действиям сил, вызывающих одновременно не одну из указанных деформаций, а две и более. [c.354]

Для основных точек траектории вычисляются и выводятся на печать более 30 параметров напряженного и деформированного состояний образца, в том числе осевые, тангенциальные и угловые деформации осевые, тангенциальные и касательные напряжения (соответствующие зависимости см. п. 11.7.1). На печать выводятся интенсивности деформаций [c.314]

Модуль композиционного материала при разрыве, ГПа продольный окружной Максимальная деформация, % осевая окружная [c.232]

Определение числа степеней свободы т деформируемого сплош-него тела связано с существенными затруднениями. В ферме это число легко определяется как количество возможных (и независимых) перемещений ее узлов (см. рис. 7.4). Нетрудно его определить и в некоторых других случаях. Например, однородный изотропный брус постоянного поперечного сечения при чистом изгибе от носительно оси симметрии сечения имеет только одну степень свободы соображения симметрии приводят к тому, что поперечные сечения должны оставаться плоскими (края не учитываются), а нейтральная ось независимо от характера деформации (упругая, пластическая) — совпадать с центральной. Обобщенным перемещением здесь служит кривизна. Брус при чистом косом изгибе, если сечение имеет не более одной оси симметрии, имеет три степени свободы (две кривизны и деформация осевой линии представляют три обобщенных перемещения). При поперечном изгибе брус имеет уже, строго говоря, бесконечное число степеней свободы для определе-, ния деформаций нужно задать кривизны и положения нейтральных осей во всех сечениях (сдвиг во внимание не принимается). Но для получения приближенного решения, более простого и в то же время [c.161]

В процессе испытаний измерялись нагрузка, температуры наружной и внутренней поверхностей, а также общие и относительные деформации. Осевая нагрузка вычислялась с помощью силоизмерительного кольца, на внутренней поверхности которого были наклеены тензорезисторы. Методика измерений температур и деформаций была аналогична применяемой при испытаниях панелей. [c.347]

Продольная деформация осевой линии может быть согласно (5.77) определена выражением [c.321]

В случае деформаций осевого сдвига в соотношениях (7) между приращениями напряжений и деформаций сохраняется опять-таки лишь одно соотношение [c.120]

Р] — допускаемое значение силы р — полное напряжение, давление Qx, Яу, С — поперечная сила, действующая соответственно вдоль главной оси X или у, или суммарная д — интенсивность распределенной нагрузки [9] — допускаемое значение интенсивности распределенной нагрузки и — потенциальная энергия деформации и — удельная потенциальная энергия деформации — осевой момент сопротивления сечения, соответственно относительно оси к или у Й7р — полярный момент сопротивления X, у, г — координаты рассматриваемой точки (обозначения осей координат г—продольная ось бруса, х и у — главные центральные оси его поперечного сечения) [c.7]

До сих пор были рассмотрены случаи, когда элементы конструкций, подверженные действию внешних сил, испытывали только одну из простых деформаций осевое растяжение или сжатие, сдвиг, изгиб и кручение. В действительности, во многих случаях элементы конструкций при работе испытывают одновременно не одну из перечисленных деформаций, а две или больше. [c.183]

Рис. 8.12. Примеры деформации осевого контура кольцевого резонатора

Рассматриваемый пример деформации осевого контура иллюстрируется рис. 8.12,а. Наибольшее линейное смещение происходит на сферическом зеркале (Д /К2). [c.181]

Этот случай деформации осевого контура показан на рис. 8.12,6. Угловые развороты оси здесь отсутствуют, а линейные смещения во всех плечах резонатора равны [c.182]

Установка снабжена системой автоматической обработки результатов эксперимента на базе УВМ Днепр-1 . Система позволяет осуществлять автоматический сбор информации, обработку ее в ходе эксперимента и выработку управляющих действий, позволяющих по результатам текущей обработки проводить коррекцию программы нагружения. По показаниям соответствующих датчиков производятся необходимые вычисления и печать следующих параметров осевых, тангенциальных и угловых деформаций, осевых, тангенциальных и касательных напряжений, истинных главных напряжений и деформаций, направлений главных осей, октаэдрических напряжений и деформаций. [c.273]

Таким образом, в самом общем случае действия сил на брус в нём возникают четыре простых деформации осевое растяжение или сжатие, два плоских изгиба и кручение. [c.519]

Уплотнитель Ь -образного профиля при установке в посадочное гнездо претерпевает сложную деформацию радиального сжатия и изгиба, а при эксплуатации также и деформацию осевого сжатия. При деформации уплотнителя П-образного профиля на поверхности его контакта с контртелом создается контактное давление, распределение которого зависит от конструкции уплотнителя [c.240]

В предыдущих главах рассматривались случаи, когда стержни испытывали лишь одну из простейших деформаций осевое растяжение или сжатие, срез, кручение, прямой изгиб. На практике во многих случаях элементы конструкции подвергаются действию сил, вызывающих не одну из простейших деформаций, а одновременно две или более. Так, часто встречаются случаи одновременного изгиба и растяжения или сжатия одновременного кручения и изгиба и т. д. Все такие случаи принято называть сложным сопротивлением. Сложное сопротивление характерно тем, что в поперечном сечении стержня возникает не менее двух внутренних силовых факторов, одновременно учитываемых при расчете на прочность. [c.239]

Наибольшее проявление анизотропии обнаруживается при примитивном способе вытяжки без прижима (свертки) небольших колпачков из относительно толстого металла й = 15 40 мм, 5 = 1,5 -5- 4 мм) в виде фестонов, возникающих по краям колпачков. Фестоны свидетельствуют о преобладании основной деформации, в данном случае — тангенциального сжатия, и незначительной деформации осевого удлинения. [c.91]

Захват 3 установлен в подвижном цилиндре 5, имеющем только осевое перемещение в корпусе 4, необходимое для установки и обеспечения постоянного осевого натяжения образца при нагреве и деформации. Осевое натяжение создается грузом. Вращение захвата 3 ограничивается закрепленной на его оси балкой, которая служит для измерения крутящего момента. [c.24]

Рпс. 4-5. Деформация осевой линии трубопровода от температурных расширений. [c.51]

Элементы конструкций не так уж часто работают в условиях простых деформаций — осевого растяжения-сжатия, кручения, плоского поперечного изгиба. Как правило, они претерпевают более сложные воздействия, когда возможны самые разнообразные сочетания внешних сил, а в поперечных сечениях — составляющих внутренних усилий. В таких случаях говорят о сложной деформации стержней или о сложном сопротивлении. [c.158]

Термин поперечные колебания указывает на то, что мы имеем дело с деформацией поперечного изгиба стержня. Понятно, что возможны колебания продольные, отвечающие деформации осевой, и колебания крутильные, связанные с деформацией кручения. [c.217]

Сделать это можно, выделив в стержне элемент бесконечно малой длины йх (рис. 10.3) и последовательно просчитав энергию, накапливаемую в этом элементе в результате деформаций осевых, крутильных, изгибных и, по-видимому, сдвиговых. При этом малость длины йх позволяет для выделенного элемента вполне обоснованно [c.228]

Статически определимые задачи сводятся к решению гиперболических уравнений (плоская деформация, осевая симметрия и пространственное состояние в случае полной пластичности) или параболических уравнений (плоское напряженное состояние при условии пластичности Треска 1). [c.125]

Уравнения колебаний жидкости в ускоренно движущихся трубах. Потеря продольной устойчивости ракеты сопровождается механическими колебаниями трубопроводов. Абсолютную скорость жидкости в трубе удобно в связи с этим представлять в виде суммы двух составляющих относительной (относительно стенок трубы) и переносной, обусловленной перемещением трубы. В свою очередь перемещение трубы складывается из ее движения как целого и деформации ее осевой линии. Для того чтобы существенно уменьшить этот вид деформации, в трубопроводах предусматриваются специальные элементы [95] — сильфоны. Последнее позволяет в рассматриваемом классе задач пренебречь деформацией осевой линии трубопровода и рассматривать его движение как движение некоторого жесткого тела . [c.77]

Перейдем теперь к выводу уравнения сохранения количества движения в ускоренно движущейся трубе произвольной конфигурации. Деформацией осевой Л1И-нии трубы, а также силами трения жидкости о стенки трубы, которые во всех представляющих для нас интерес случаях малы по сравнению с местными сопротивлениями, будем пренебрегать. [c.78]

Испытание облученных образцов на малоцикловую усталость проводят при нагружении заданными деформациями (осевое растяжение-сжатие, повторный изгиб или кручение) по симметричному циклу при температуре 20 " С. [c.220]

Однако характерную взаимосвязь между степенью взаимодействия и прочностью (рис. 3) нельзя объяснить только образованием нерегулярных трещ ин и зазубрин в процессе реакции. Удов- летворительной может быть признана лишь та теория, которая объясняет критические уровни развития реакции, отвечающие началу и концу разупрочнения, а также постоянство деформации разрушения полностью разупрочненных композитов. Поскольку в системах псевдопервого класса отсутствует связь с толщиной зоны взаимодействия (характерная для систем третьего класса), была предпринята попытка создать теорию, основанную на представлениях о критической площади взаимодействия. Выбор этого критерия разрушения обосновывают характером деформации осевого сечения прореагировавшего волокна (рис. 7) в системах [c.150]

Для основных точек траектории вычисляются и выводятся на печать около 30 параметров напряженного и деформированного состояния образца осевые, тангенциальные и угловые деформации, осевые, тангввпивльныс и касательные напряжения, главные напряжения и деформаши, максимальные касательные напряжения и сдвиги, интенсивнооть напряжения и деформаций др. [c.11]

Сопоставление закономерностей изменения критических деформаций, осевого модуля упругости и напряжений указьюает на то, что практически для всех уровней температур сохранялась связь сгкр = Щ кр-1 с ростом температуры изменение модуля упругости Е1 менее резкое, чем изменение критических напряжений. [c.243]

Кольцевые прокладки квадратного и прямоуголь ного сечения являются наиболее простой и широко распростра ненной конструкцией уплотнителей неподвижных соединений Правильное использование такого рода уплотнителей предусма тривает их применение при деформации осевого сжатия. При менение таких прокладок в условиях радиального сжатия не рационально из-за трудностей монтажа. [c.43]

Деформации от силы тяти представляют собой деформации осевого сжатия. При больших температурных перепадах в ошевой стенке они меньше lOVo термических деформаций, поэтому в первом приближении при оценке максимальных полных деформаций их влиянием можно пренебречь и считать, что [c.101]

Суммируя все изложенное выше можно считать, что увеличение начальной т пературы огневой стенки, при которой камера сгорания начинает свою работу, от 500... 600 К до температуры плавления, приводит к последовательной смене трех доминирующих механизмов ее износа и разрушения. Поскольку при прочих равных условиях, температура огневой стенки камеры определяется, в основном, эффективностью ее охлаждения и соотношением расходов компонентов топлива km, при котором работает двигатель, то это приводит к тому, что, зависимости долговечности камер сгорания ЖРД от этого доминируюш его фактора t=f(k t,) имеют вид, показанный на рис. 4.28. При одной и той.же величине km двигателя, максимальная температура огневой стенки на одной из образую-Ш.ИХ камеры а будет всегда больше нежели у камер 6 и в. Поэтому при равных km двигателя камера сгорания а будет иметь меньшую долговечность, чем камеры б или s. В области малых km эта раЗ ность будет уменьшаться, поскольку при снижении кщ, и температуры пристеночного слоя продуктов сгорания уменьшится и разброс этой температуры, а главное износ и разрушение огневой стенки будут вызываться не термическими напряжениями и ползучестью металла, а деформациями, возникающими из-за перепада давления на стенке (из-за разности давлений в рубашке и камере сгорания) и деформацией осевого сжатия от силы тяги. [c.102]

Понятие возможной работы внутренних сил, представляющих собой результирующие напряжений, является более сложным. Возможная работа, совершаемая результирующими напряжений, возникающих на элементе (рис. П.2, 6), зависит от перемещений, соответствующих возможной деформации элемента. Различные виды возможных деформаций представлены на рис. 11,3. На рис. 11.3, а показана возможная деформация, представляющая собой однородное растяжение элемента таким образом, длина элемента получает п риращение 6. При такой возможной деформации осевая сила совершает возможную работу М-]-с1М)с18 (рис. 11.2, >), но ни изгибающий и крутящий моменты, ни поперечная сила не совершают никакой работы. Вновь отметим, что пока еще ничего не сказано о том, что вызывает возможную деформацию ясно только, что она не вызывается самой силой N. [c.422]

В идеально съюстированном резонаторе ось проходит через оптические центры всех диафрагм. При разъюстировке либо ось резонатора смещается, либо сдвигаются диафрагмы во всяком случае ось уже не проходит через все центры диафрагм. Чем дальше отклоняется ось от линии центров диафрагмы, тем больше степень разъюс-тировки резонатора и соответствующие искажения собственных типов колебаний. Знание закономерностей деформации осевой линии позволяет оптимизировать конструкцию резонатора, определить в первом приближении возмущенные характеристики резонатора ц, наконец, подготовить рациональный координатный базис для волнового рассмотрения задачи. [c.167]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...