Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...

Статьи Чертежи Таблицы О сайте Реклама

Пластинки трехслойные

Изгиб поперечный 294, 295 — Изгиб продольно-поперечный 296 — Напряжения 294 Пластинки трехслойные 243  [c.461]

Метод, развитый в этом разделе, можно применить к трехслойным пластинкам и оболочкам, а также к трехслойным балкам. Для краткости в данной главе будут, однако, рассматриваться только трехслойные балки.  [c.19]

Хотя мы рассматриваем двутавровые балки,,предшествующие рассуждения можно применить и к трехслойным балкам. Аналогичным образом можно исследовать также оптимальное проектирование трехслойных пластинок с заданной упругой податливостью. Воспользуемся прямоугольными координатами х, у, расположенными в срединной плоскости пластинки, и обозначим через t x, у) ее переменную толщину. При условие оптимальности (7) требует, чтобы плот-  [c.82]


Напряженное состояние рабочего колеса предполагаем осесимметричным, что оправдано для колес с числом лопаток больше 12. Схему деформации дисков с лопатками принимаем аналогичной схеме деформации круглой трехслойной пластинки с упругим заполнителем. При этом для деформаций несущих слоев справедлива гипотеза Кирхгоффа—Лява, а для среднего слоя (лопаток) — гипотеза о равномерном по ширине распределении деформаций сдвига. Ступичную часть колеса представим в виде кольца (при сопряжении лопаток со ступицей) или в виде изотропного диска. Основные уравнения получены вариационным методом.  [c.184]

Для получения фактических данных о модуле сдвига пенопластового заполнителя из трехслойных оболочек вырезали пластинки размерами 90 X 50 X10 мм , из которых изготавливали образцы согласно чертежу, представленному на рис. 7.8. Там же показана схема его нагружения. Образец выполнен из жестких стальных пластин 1 и 2 и вклеенных между ними двух пенопластовых пластин 3, модуль сдвига которых подлежит определению. Ножки пластин 1 при испытаниях опирались на плиту, а к торцу пластины 2 прикладывалась сжимающая нагрузка. Взаимный сдвиг пластин 1 и 2, вызванный этой нагрузкой, измеряли с помощью индикатора перемещений с ценой деления 0,001 мм.  [c.276]

Обратимся теперь к кинематической модели ломаной линии. Уравнения цилиндрического изгиба длинной прямоугольной трехслойной пластинки, основанные на этой модели, получим из общей системы (3.7.9) — (3.7.13), модифицированных согласно (3.7.15), (3.7.16) для того случая, когда поперечные сдвиговые деформации учитываются в заполнителе и не учитываются в несущих слоях пластинки. Эти уравнения записываются так к = 1, 2, 3)  [c.102]

В этом параграфе приведены некоторые результаты численного исследования напряженно-деформированного состояния длинной прямоугольной трехслойной пластинки симметричного по высоте строения, изгибающейся по цилиндрической поверхности под действием равномерно распределенного давления интенсивности Р. Фиксировались следующие параметры  [c.110]

Максимальные прогибы в середине пролета длинной трехслойной жестко защемленной пластинки  [c.111]

В качестве примера рассмотрим трехслойную пластинку симметричного по толщине строения (Е = Е ). В табл. 4.3.1, 4.3.2, в зависимости от параметра Е /Е , приведены расчетные значения безразмерных критических усилий Т (Гд = hE T ), найденных на основе различных вариантов уравнений слоистых тонкостенных элементов конструкций Т — критическое усилие, вычисленное (при п = 1) по формуле (4.3.9) Т — та же величина, найденная на основе  [c.115]


В качестве примера рассмотрим изотропную трехслойную (d = I) пластинку симметричного по толщине строения Е = Е , ( — толщина А -го слоя).  [c.141]

Е-1/Ео Максимальные прогибы и разрушающие интенсивности давления трехслойной защемленной круговой пластинки  [c.142]

В табл. 5.5.1, 5.5.2 в зависимости от параметров Е /Е w. b/h приведены результаты расчета безразмерных критических интенсивностей радиальных сжимающих усилий Т, Т, . .., Т Т. = hE T ), найденных для трехслойной изотропной (v = v" = V, G = /(2(1 + v)), Е — Е) пластинки симметричного строения. Данные табл. 5.5.1 получены при следующих значениях параметров ( — толщина -го слоя)  [c.155]

В работе [402] представлены результаты определения собственных частот и форм колебаний трехслойной пластины с сотовым заполнителем. Обсуждается влияние деформаций поперечного сдвига и свойств соответствующих полей перемещений. В публикации [403] аналитическим путем исследованы параметры колебаний композитной трехслойной прямоугольной пласти-  [c.18]

КОЛЕБАНИЯ ТРЕХСЛОЙНОЙ ПЛАСТИНКИ, ВЫЗВАННЫЕ РАДИАЦИОННЫМ ВОЗДЕЙСТВИЕМ  [c.96]

Таким образом, в граничных условиях появился радиационный момент М/, обусловленный дополнительной объемной деформацией (2), возникающей за счет нейтронного воздействия. Этот момент и может возбудить колебания рассматриваемой трехслойной пластинки. Для него, используя соотношение (1),  [c.99]

Условня граничные 251 Пластинки трехслойные круглые —  [c.461]

В большинстве работ по оптимизации конструкций тип и обшая форма конструкции считаются наперед заданными оптимизации подвергаются лишь некоторые детали. Так, например, если необходимо спроектировать перекрытие некоторого круглого отверстия, то задачу можно свести к оптимальному проектированию свободно опертой трехслойной пластинки с заданной толщиной заполнителя проектировщику остается определить характер изменения суммарной толщины покрывающих пластин в радиальном направлении. Наиболее важным исключением из этого положения служит теория ферм Ми-челла [1], но даже в этом случае тип конструкции (не очень реальный) задается наперед.  [c.72]

Преподаватель показывает разрез отключающего герметического газового клапана (ГК-Ю-100) ЛНИИ АКХ инж. П. А. Кузьмина, применяемого на внутренних газопроводах низкого давления диаметром 3/4". Он состоит из корпуса вентильного типа, седла клапана, прикрываемого тарелкой клапана с трехслойкой пласти-катовой прокладкой. Тарелка через шток прижимается к седлу пружиной и этим обеспечивает большую плотность отключения клапана. Утечке газа противодействует трехслойная полихлорви-ииловая диафрагма, плотно зажатая по краям кольцом и в центре гайкой. Диафрагма. усилена стальной предохранительной шайбой.  [c.77]

Сказанное можно легко распространить на сходный и важный для црактики сл ай потери устойчивости трехслойной пласти-  [c.384]

Многочисленные исследования проведены в области расчета составных (двухслойных, трехслойных) пластинок, применяю щихся в машиностроительных и авиационных консфукциях. Они велись на основе разных исходных предположений и не были связаны с теорией составных стержней. Сюда относятся работы А.С. Амбарцумяна, Э.И. Григолюка, В.И. Королева, АЛ. Прусако-ва и многих других.  [c.10]

Для пластанки, составленной из двух рабочих слоев с заполнением, работающим на сдвиг, надо во всех уравнениях положить п -— 1 (такая пластинка иногда называется трехслойной, но нам представляется правильнее называть ее двухслойной составной пластинкой). При этом из системы уравнений (74.11), (74.12) остаются два уравнения  [c.261]

Z Филин А.П. Об >одноразовой работоспособности трехслойной прямо-УГ0ЛЫ10Й пластинки при сосредоточенном нормальном центральном ударе тела малых размеров. - В кн. Исследования по мехшике строительных конструкций и мате1жалов. - Л. ЛИСИ, 1982, с. 81-92.  [c.310]

El/El Максимальные осевыс напряжения в несущих слоях длинной трехслойной жестко защемленной пластинки  [c.111]

Е /Е >10 разрушение заполнителя инициируется поперечными сдвиговыми напряжениями в точках срединной поверхности пластинки, лежащих в окрестности 0,935й < г < 0,95Ь ее края. Начальное разрушение рассматриваемой трехслойной конструкции, в зависимости от количественных соотноше-  [c.142]

Рассматривается несимметричная по толш,ине упругая трехслойная пластинка круговой формы (рис.1). Вводится цилин-  [c.96]

В работе [2] для подобной круглой трехслойной пластинки на основе вариационного принципа Гамильтона получена система дифференциальных уравнений в частных производных, описы-ваюш ая вынужденные поперечные колебания без радиационного воздействия. В нашем случае для свободных колебаний будут справедливы соответствуюгцие уравнения  [c.98]



Смотреть страницы где упоминается термин Пластинки трехслойные : [c.462]    [c.463]    [c.30]    [c.480]    [c.188]    [c.101]    [c.115]    [c.155]    [c.118]    [c.99]    [c.97]    [c.99]    [c.101]    [c.103]    [c.541]    [c.549]    [c.551]    [c.553]    [c.259]    [c.539]    [c.539]    [c.550]    [c.550]   
Прочность устойчивость колебания Том 2 (1968) -- [ c.243 ]



ПОИСК



Граничные условия и оценка погрешности теории применительно к трехслойным пластинкам и оболочкам

Изгиб цилиндрический пластинок трехслойных

Напряжения (формулы) трехслойной пластинке

Определение размеров трехслойной пластинки

Пластинки круглые трехслойные Расчет

Пластинки круглые трехслойные Расчет отверстий

Пластинки круглые трехслойные перфорированные — Концентрация напряжений около круговых

Пластинки круглые трехслойные прямоугольные анизотропиейРасчет при равномерно распределенной нагрузке

Пластинки круглые трехслойные прямоугольные трехслойные Изгиб поперечный 294, 295 Изгиб продольно-поперечный

Пластинки трехслойные Уравнения устойчивости обще

Пластинки трехслойные круглые прямоугольные

Старовойтов Э.И., Яровая А.В. Колебания трехслойной пластинки, вызванные радиационным воздействием

ТРЕХСЛОЙНЫЕ ПЛАСТИНКИ И ОБОЛОЧКИ Расчетные схемы и упругие параметры заполнителей Я Александров, Л. М Куршин)

Теория пластинок анизотропных пластинок трехслойных 248, 250253 — Уравнения общей устойчивости

Трехслойные ортотропные пластинки и оболочки с легкими упругими заполнителями

Уравнения колебаний трехслойной пластинки упругой

Устойчивость местная элементов панелей местная элементов пластинок трехслойных — Расчет

Устойчивость местная элементов панелей общая пластинок трехслойных Расчет



© 2025 Mash-xxl.info Реклама на сайте