Компенсация термических расширений

Наиболее слабым местом теплообменных аппаратов является, как правило, поверхность теплообмена и, в первую очередь, места соединения труб с трубными досками и корпусом. При проектировании указанных конструкций необходимо обращать особое внимание на обеспечение свободной компенсации термических расширений трубок относительно корпуса и на надежность соединения труб с трубными досками. [c.201]

В ГТУ закрытого типа опасность загрязнения трубных поверхностей отсутствует, что приводит к возможности использования гнутых трубок. На фиг. 161 приведен регенератор ГТУ закрытого типа мощностью 2 тыс. кет фирмы Эшер-Висс , состоящий из цилиндрического сосуда с введенной внутрь его трубчатой поверхностью с оребрением [125]. В данном случае трубки большого диаметра, соединяющие промежуточные трубные пучки с основными трубными досками, выполнены гнутыми, что решило задачу компенсации термического расширения трубок без введения дополнительных компенсаторов, как это требовалось бы при использовании прямых трубок. Подобное конструктивное решение позволило также значительно уменьшить диаметр, а соответственно, и толщину трубных досок. [c.213]

Были случаи расстройства сварных швов на экранных трубах из легированных сталей. Причиной расстройства швов были непровары отдельных стыков и конструктивные дефекты крепления экранных труб, что приводило к дополнительным напряжениям вследствие неудовлетворительной компенсации термических расширений. [c.166]

Для зон испарения, подогрева и охлаждения применяют следующую конструкцию. На очищенный металлический корпус наносят слой цементного раствора толщиной 15—20 мм в зависимости от высоты заклепочных головок. На цементную подмазку укладывают слой диатомового теплоизоляционного кирпича. По нему наносят Q-mm слой мастики, состоящей из смеси диатомита (70%) и распушенного асбеста (30%), затворяемой водой до консистенции густой сметаны, на который укладывают слой основного огнеупора. Назначение цементной подмазки — обеспечить надежное сцепление теплоизоляционной конструкции с корпусом печи. Эластичная подмазка из мастики рассчитана на компенсацию термического расширения основного огнеупорного слоя. [c.225]

Колчеданная сера 17 Компенсация термических расширений 309 [c.397]

Для исследования коэффициента теплопроводности в интервале температур 400 ч- 1400° С был выбран метод цилиндра с внутренним расположением нагревателя. Нагреватель представлял собой графитовый стержень диаметром 10 мм. Для компенсации термического расширения верхний токопровод выполнен в виде гибких медных проводов, соединяющих неподвижный фланец со специальной втулкой, посаженной на нагреватель. В целях избежания эксцентричного расположения нагревателя относительно образца на расстоянии 20 мм от верхнего и нижнего края образца [c.72]

В газоплотных конструкциях топочные экраны навивают не отдельными трубами (россыпью), а лентами шириной плети 1,5—2 м. Конструкция газоплотного экрана должна допускать свободу термических расширений каждой ленты, в связи с чем предусматривают систему опор (креплений), схема которой показана на рис. 11-11,й. Стрелками обозначены возможные направления компенсации температурных расширений. Конструкции опор показаны на рис. [c.129]

Между оболочкой и сердечником оставляют зазор для компенсации распухания и термических расширений. Контактный слой заполняют материалом с высокой теплопроводностью (гелием, натрием и т.п.), который должен быть инертным по отношению к оболочке и сердечнику. [c.135]

При определении деформаций (напряжений) учитывают номинальные мембранные напряжения от механических нагрузок мембранные напряжения в зонах действия внешних сосредоточенных нагрузок (в местах присоединения фланцев, днищ, патрубков и т. д.) номинальные напряжения изгиба температурные напряжения Сно-минальные, местные, изгиба), возникающие в результате неравномерного распределения температур или из-за различия коэффициентов термического расширения конструкционных материалов напряжения компенсации. [c.123]

Различные термические расширения металла и слоев изоляции вызывают растягивающие усилия, следствием которых являются трещины в изоляции. Для компенсации этих усилий устраиваются температурные швы и применяются прокладки из волокнистых материалов или шнуров. [c.16]

Для чугунных отливок площадь холодильника должна быть меньше охлаждаемой поверхности. Холодильник следует располагать от краев на расстоянии 5—10 мм, чтобы в углах отливки чугун не отбеливался. Если на данной поверхности устанавливается несколько холодильников, то между ними должны быть зазоры 1,5—2 мм для компенсации их термического расширения. Поверхность холодильника, прилегающая к отливке, должна быть чистой и гладкой. Если форма подвергается сушке, то холодильники окрашивают вместе с формой. [c.182]

Гладкий конец трубы или фасонной части (но не кольца) смазывается техническим вазелином или маслом (для улучшения скольжения) и с легким вращением вставляется в раструб на длину метки, нанесенной на трубу. Метка должна быть полностью видна. Гладкий конец ни в коем случае не должен входить в раструб до упора, так как полиэтиленовые трубы очень чувствительны к температурным изменениям. Коэффициент термического расширения труб велик, при повышении температуры на 1° каждый метр трубы удлиняется на 0,11 мм, следовательно, конструкция раструбного соединения должна обеспечивать необходимую компенсацию трубопровода. [c.241]

Отметим, что в волноводных резонаторах можно подобрать такие комбинации волноводных мод, которые оказываются нечувствительными не только к тепловой линзе, но и к иным термическим искажениям активного элемента (например, к изгибу активного элемента, вызванному тепловым расширением). Во всех случаях удается добиться взаимной компенсации изменений волнового фронта светового пучка, происходящих в процессе его распространения по деформированному активному элементу. [c.243]

На рис. 2.3 представлен 37-трубный экспериментальный участок. На этом участке исследовались нестационарные поля температуры на выходе из него при изменении тепловой нагрузки во времени при нагреве всех витых труб пучка. Опыты проводились на пучке с S/d = 12,2 и длиной 1 м. Толщина стенок труб равна 0,5 мм, эквивалентный диаметр пучка < э = 7,39 мм и пористость пучкаш = 0,52. Кожух из коррозионно-стойкой стали имел продольный разъем, герметизация которого обеспечивалась укладкой шелковой нити, пропитанной термостойким лаком. Внутренняя сторона кожуха была покрыта слоем окиси алюминия для электроизоляции труб пучка от кожуха. Отверстия для отбора статического давления были расположены в кожухе на расстояниях 0,35 и 0,75 м от входа в пучок. Для компенсации термического расширения кожуха к его нижней части припаивалась гофрированная мембрана, которая препятствовала также утечке воздуха в полость между кожухом и несущим корпусом. Пространство между кожухом и корпусом заполнялось стекловолокнистым теплоизолирующим материалом. Крепление витых труб к токоподводам принципиально не отличалось от крепления витых труб в участке, представленном на рис. 2.2. На выходе из пучка для измерения скорости и температуры размещались зонды, смонтированные между токоподводом и выходным патрубком. Ориентация труб в пучке была аналогична ориентации труб установки на рис. 2.2. В семи трубах пучка на расстояниях от входа 0,04, 0,072, 0,130, 0,210, 0,350, 0,540, 0,7, 0,8 м приваривались к внутренней поверхности термопары для измерения температуры стенки. Пучок труб нагревался постоянным током от преобразователя типа АНГМ-30. Изменение мощности тепловой нагрузки во времени осуществлялось по экспоненциальному закону с помощью специального электронного устройства. [c.62]

На схеме (рис. 3-2,6) изображено подключение трубопровода высокого давления к турбине с использованием Колена абвгд для компенсации термических расширений пароировода. Установив в точке б репер, определяют наиравле-ние и величину смещения паропровода Ах. Разделив ее на длину прямого участка колена /], получают отношение Ах/1[, оиределяющее иеличи-ну мо.мента, передаваемого на. машину. В табл. 3-3 приведены примерные величины моментов при коленах под прямы.м углом. [c.55]

Трубы эмульсионного пучка были связаны между собой стяжками, стеснявшими компенсацию термических расширений. Швы нижнего ряда труб рабогали на изгиб при больших нагрузках. Впоследствии стяжки были удалены. [c.166]

В схеме на рис. 4-17, а длина трубы 2 строго совпадает с высотой блока 1 и для герметизации ее торцов используются стальные гайки 7 с медными прокладками. В схеме на рис. 4-17, б труба 2 значительно длиннее блока 1, концы ее принудительно охлаждаются проточной водой (змеевик 10) и герметизируются подвижными поршнями 7, снабженными набором ( оропластовых уплотняющих колец. Для устранения утечек тепла из зоны блока выступающие участки трубы снабжены вспомогательными нагревателями 9 и дифференциальными термопарами с подключенными к ним позиционными автоматическими регуляторами (на рисунке не показаны). Блоки в обеих схемах окружены эффективной теплоизоляцией б нагреватель 5 собирается из нихромовых спиралей, размещенных внутри керамических трубок в канавках блока. Предъявляются повышенные требования к равномерному размещению спиралей по боковой поверхности блока. Впуск исследуемой жидкости в калориметр осуществляется по трубкам 5 малого сечения. Системы маностатирования и компенсации термических расширений на схемах не показаны. [c.135]

Наглядное объяснение этого можно получить из следующего. Представим активный элемент как набор вложенных друг в друга цилиндров (рис. 1,20). Если бы эти цилиндры были взаимно свободны, не скреплены друг с другом, то наличие осесимметричного распределения температуры привело бы к независимому удлинению каждого из них и удлинение центра активного элемента по отношению к его краям было бы равно приблизительно а/ЛГ. Однако между указанными вложенными цилиндрами в действительности имеется связь, препятствующая свободному их расширению наличие этой связи и приводит к появлению зависящих от г продольных нормальных напряжений Ozz-Эти напряжения компенсируют продольные деформации элементарных объемов почти по всей длине активного элемента, и элементарные поперечные слои сохраняются плоскими. Вместе с тем на торцовой поверхности величина Ozz обязана быть равной нулю и указанной компенсации термического расширения не происходит. Приторцовая зона, в которой происходит изменение величины Огг ОТ характерной для бесконечно протяженного стержня [c.53]

Именно такой способ компенсации термических расширений использован в конструкции ТЭГ СНАП-ЮА, описанного в гл. 8. В этом случае 72 столбика из кремний-германиевого сплава жестко крепятся на внешних поверхностях трубок, по которым с помощью жидкометаллического теплоносителя подводится тепло к горячим спаям ТЭЭЛ. [c.82]

В герметическом жидкометаллическом контуре установки помимо насоса имелось сильфонное устройство, обееп ечивающее компенсацию термических расширений теплоносителя и узлов контура и поддерживающее давление в контуре выше предела образования пузырьков пара в насосе. Контур теплоносителя изготовлен из нержавеющей стали 316 и 405. В ходе ресурсных испытаний термоэлектрические насосы проработали более 14 ООО ч. Расширительные компенсаторы испытывались в контуре с теплоносителем более 5000 ч. Все контрольно-измерительные приборы прошли испытания в условиях, близких к эксплуатационным. Полученные результаты показали, что основные трудности связаны с поведением материалов и способами сборки узлов. [c.234]

Капля жидкости. Равновесие с жидкой фазой достигалось путем помещения капли жидкости в центре образца металла, прикрепленного к электродам аналогично методу, принятому при изучении твердой фазы. Однако в данном случае центральные участки образца были сошлифованы так, что образец имел -вид плоского образца на растяжение. Натяжение между электродами тщательно контролировалось для компенсации термического расширения образца. Этот контроль осуществлялся при помощи серии редукционных передач, связанных с электродом и со специальным регулирующим механизмом. Таким путем можно было достаточно тонко регулировать положение верхнего электрода по отношению к фиксированному нижнему электроду. Описанное устройство, кроме того, позволяло путем варьирования расстояния между электродами регулировать температуру и контролировать вибрацию капли. В качестве рабочей была принята температура плавления капли. Эта величина несколько отличалась от истинной температуры плавления в результате перегрева капли и изменения точки плавления металла в связи с растворением в нем азота или кислорода. Однако термодинамические данные, полученные в опытах с твердой фазой, хорошо экстраполируются в область жидкой фазы, что свидетельствует о незначительном отклонении температуры капли от точки плавления чистого металла. [c.84]

Применяются также дорны с конусностью 0,5 мм на половине рабочей части с цилиндрическим гнездом в заднем его торце для присоединения к коническому хвостовику дорнодержателя. Передняя половина рабочей части делается конусной для компенсации термического расширения дорна во время его работы. [c.519]

Газоохладители. На выходе из вакуум-камеры отходящие газы имеют температуру 900 °С и более. Большинство современных вакууматоров всех типов оборудованы газоох-ладителями, устанавливаемыми на участке вакуум-провода между вакуум-камерой и главным ва10 умным затвором, либо на подвижной каретке, либо на стационарной металлоконструкции вакууматора. Для компенсации термического расширения горизонтального вакуум-провода газоохладитель иногда устанавливают на катках [2]. [c.114]

Тру он а я система образована трубками, концы которых развальцованы в двух плоских трубных решетках. Передняя трубная решетка закреплена между фланцами корпуса и съемной крышкой, задняя закрывается плоской крышкой на шпильках. Задняя решетка — свободно плавающая, благодаря чему обеспечивается компенсация термических расширений трубок. Межтрубное пространство разделяется горизонтальной перегородкой, чем достигается четырехходовое движение потока подогреваемой воды. Для равномерного омывания трубок потоками воды, а также предупреждения провисания трубок по их длине устанавливаются опорные кольцевые перегородки. [c.145]

Для уменьшения тепловых утечек снаружи корпуса размещалось два экрана из листовой стали толщиной 0,1 мм и теплоизолирующий кожух. В полость кожуха набивался асбест. Для компенсации разности термических расширений трубного пучка и обоймы верхняя трубная доска имеет возможность продольного перемещения относительно обоймы. С целью обеспечения герметичности по обойме устанавливался сильфон. На верхнюю трубную доску навернут цилиндр токопод-вода. Элементы электрической цепи (шины, трубные доски, исследуемый пучок, токоподвод) тщательно изолировались от остальных деталей участка. [c.196]

Расположением патрубков входа питательной воды и выхода перегретого пара можно изменять длину участков корпуса ПГ с разной температурой, добиваясь минимального различия термических расширений пучка труб и корпуса. Таким образом решается проблема компенсации температурных напряжений прямотрубной системы. [c.209]

В устройстве, показанном на рис. 5.9, частота излучения лазера непрерывно меняется настроечным элементом. Таким элементом может служить, например, фильтр Лио, эталон Фабри— Перо или интерференционный фильтр с клиновидными слоями. (Последний представляет собой четырехслойную диэлектрическую систему, в которой для некоторого направления толщина слоев меняется по линейному закону. Поэтому перемещение фильтра в этом направлении позволяет менять длину волны.) При применении призмы может быть использован резонатор V-образной формы. Применяя различные красители, можно при синхронной накачке лазера получать пикосекундные и субпико-секундные импульсы с возможностью плавной перестройки длины волны излучения оптическим фильтром в спектральном диапазоне примерно от 420 до 1000 нм. Особое внимание при этом следует обращать на относительно точную регулировку длины резонатора лазера на красителе и частоты следования импульсов лазера накачки. Это требует обеспечения высокой термической и механической стабильности лазерной системы. Следует подчеркнуть, что частота следования импульсов лазера накачки определяется частотой активного модулятора и может несколько отличаться от частоты прохода /(2L) соответствующего холодного резонатора (т. е. резонатора лазера без накачки активной среды). Поэтому необходимо подобрать длину резонатора лазера на красителе, согласовав ее с точностью порядка 10 с оптимальной частотой модуляции. Если не осуществляется постоянная подстройка частоты модуляции и длины резонатора лазера на красителе, то эти величины должны сохранять свои значения с точностью около Поэтому применяют высокочастотные генераторы с высокой стабильностью колебаний как по амплитуде, так и по фазе. Резонаторы монтируются на вибропоглощающих подставках и снабжаются стеклянными трубками, исключающими воздействие флуктуаций воздушных потоков. Осуществляется глубокая компенсация теплового расширения резонатора. Температура оптических элементов по возможности поддерживается постоянной, так чтобы изменение оптической длины не превышало 0,1 мкм. Для регулировки длины резонатора можно, например, поместить выходное зеркало резонатора лазера на красителе на микрометрический столик, позволяющий фиксировать изменение длины резонатора с точностью до 0,1 мкм. [c.177]

Для диэлектриков, как правило, вклады температурного коэффициента преломления и коэффициента термического расширения в сдвиг фазы при нагревании соизмеримы. Для ряда диэлектрических кристаллов дп/дв < О, и сдвиг фазы при нагревании происходит в сторону увеличения оптической толш,ины вследствие того, что вклад коэффициента термического расширения достаточен для компенсации отрицательного слагаемого в выражении (6.15). Для алмаза и плавленого кварца основную роль в сдвиге фазы интерферограммы играет температурный коэффициент преломления. [c.162]

Изменение температуры паропровода (и других трубопроводов) приводит к его удлинению или укорачиванию, зависящему от коэффициента линейного расширегшя материала и длины паропровода. Удлинение стальных паропроводов составляет около 1,2 мм па 1 м длины и каждые 100° температуры пара. Во избежание расстройства фланцевых соединений и креплений (опор) при термических расширениях паропроводов принимаются специальные меры для их компенсации. [c.389]

Способ уплотнения экранов на концах трубы посредством приварки их совместно с заглушками к концам трубы применим тогда, когда тепловая труба предназначается для работы беа термических качек. При проведении экспериментов с осушением трубы выявился недостаток такого способа уплотнения — не обеспечивалась компенсация температурных расширений экрана и стенки трубы. В условиях осушения фитиля при быстрых разогре-вах и охлаждениях, когда различия температур стенки трубы и [c.83]

Шевенар [9] впервые высказал догадку, что аномалия теплового расширения инвара имеет чисто ферромагнитную природу. Сущность этой догадки состояла в следующем при нагревании ферромагнитных металлов, каковыми являются и инварные сплавы, возникающему магнитному превращению сопутствуют объемные изменения, которые приводят к компенсации обычного термического расширения тела, вызываемого тепловыми колебаниями атомов. [c.180]

К особенностям физико-химических свойств пластмасс, существенно влияющим на характер соединения, следует отнести большие коэффициенты термического линейного расширения (в 5—10 раз больше, чем у стали), значительное изменение размеров деталей даже при незначительном увеличении температуры эксплуатации соединения, изменение размеров в результате водо- и маслопоглощения (от 0,05 до 3—6%). При этом существенное значение имеют конструктивные особенности пластмассовых подвижных соединений отношение длины L к диаметру и наличие больших зазоров в соединении для компенсации температурных изменений зазора при температурном расширении пластмассового элемента, а также для увеличения протекания через зазор необходимого количества смазывающе-охлаждаю-щей жидкости. [c.170]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...