Осесимметричная деформация цилиндрической оболочки

Для осесимметричной деформации цилиндрической оболочки уравнения равновесия (8.19) принимают вид [c.380]

Уравнение осесимметричной деформации цилиндрической оболочки в данном случае имеет вид [c.74]

Вторая часть посвящена уточненной теории ортотропных слоистых цилиндрических оболочек, учитывающей сдвиг между слоями, и ее приложению для решения конкретных задач. Исследована осесимметричная деформация цилиндрической оболочки при различных способах закрепления ее краев, рассмотрены вопросы термоупругости с учетом зависимости механических характеристик от температуры, а также прочность оболочек при локальном нагружении, устойчивость и колебания. Приводятся рекомендации по расчету и проекти- рованию оболочек из армированных материалов. Основные теоретические результаты подтверждаются экспериментально и иллюстрируются численными примерами. [c.2]

Рассмотрим осесимметричную деформацию цилиндрической оболочки, состоящей из одинаковых ортотропных слоев [28]. Основные уравнения задачи могут быть получены как частный случай уравнений (3.9) — (3.14) предыдущей главы. [c.109]

ОСЕСИММЕТРИЧНАЯ ДЕФОРМАЦИЯ ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ОБОЛОЧКИ, СОСТОЯЩЕЙ ИЗ РАЗЛИЧНЫХ, [c.155]

Ананьина А. Н. Осесимметричная деформация цилиндрической оболочки при упруго-пластических деформациях, Инж. сборник, т. 18, 195 [c.345]

Теория осесимметричной деформации цилиндрических оболочек основана на гипотезах Кирхгофа — Лява, аналогичных гипотезам, используемым в теории изгиба пластин. [c.309]

Дифференциальное уравнение осесимметричной деформации цилиндрической оболочки (8.15) по своей структуре аналогично уравнению упругой линии балки, опирающейся на упругое основание. Эта аналогия не случайна. Если из оболочки вырезать полоску шириной гйц) (рис. 8.6), то ее можно рассматривать как брус нагруженный поперечной нагрузкой [c.313]

Первый член ряда соответствует равномерно распределенной радиальной нагрузке. Деформации и напряжения от этой составляющей вычисляют по формулам теории осесимметричной деформации цилиндрических оболочек (см. гл. 8). Эги напряжения и деформации сравнительно малы и при удалении от верхнего края быстро затухают. [c.373]

Уравнение (10.101) аналогично однородному уравнению осесимметричной деформации цилиндрической оболочки. [c.434]

Согласно теории осесимметричной деформации цилиндрической оболочки на основе анализа деформаций элементарного участка могут быть установлены следующие зависимости между внутренними факторами и перемещением w (рис. 10) [c.20]

Формулы для определения разрешающих параметров при осесимметричной деформации цилиндрической оболочки [c.47]

ОСЕСИММЕТРИЧНАЯ ДЕФОРМАЦИЯ ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ОБОЛОЧКИ 279 [c.279]

I 9] ОСЕСИММЕТРИЧНАЯ ДЕФОРМАЦИЯ ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ОБОЛОЧКИ 281 [c.281]

ОСЕСИММЕТРИЧНАЯ ДЕФОРМАЦИЯ ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ОБОЛОЧКИ 283 Н JT(I, i р, + i OS р,)е- - [c.283]

ОСЕСИММЕТРИЧНАЯ ДЕФОРМАЦИЯ ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ОБОЛОЧКИ 285 [c.285]

ОСЕСИММЕТРИЧНАЯ ДЕФОРМАЦИЯ ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ОБОЛОЧКИ 287 [c.287]

Цилиндрическая оболочка с переменными параметрами упругости. Рассмотрим осесимметричную деформацию цилиндрической оболочки переменной толщины с модулем упругости, переменным по толщине и длине оболочки, и коэффициентом Пуассона, переменным только по длине оболочки. [c.428]

При осесимметричной нагрузке цилиндрических оболочек допускают, что крутящие моменты, сдвигающие и поперечные силы в продольных сечениях отсутствуют. Моментная теория применяется для определения усилий краевого эффекта и расчета коротких оболочек, когда длина оболочек не превышает длины участка действия краевого эффекта. При осесимметричной нагрузке элементы оболочек могут приобретать только радиальные (и) и осевые (т) перемещения. Выразим относительные деформации через перемещения, учитывая, что Сту = 0 из (1.11) [c.74]

Укажем на предельный переход (3.2.20) от уравнений (6.2.14) к классическим уравнениям теории осесимметричного изгиба цилиндрической оболочки, используемым ниже при оценке влияния поперечных сдвиговых деформаций на характеристики ее напряженно-деформированного состояния. В результате такого перехода получаем систему четырех дифференциальных уравнений относительно четырех искомых функций. .., у [c.167]

Если f Ni, Mi, iVg) О — уравнение поверхности текучести, то скорости деформации ю, 2о определяются согласно (4.13) и (4.15). Вид поверхности текучести зависит от соотношений между и /с з и между k i и k . Для осесимметрично нагруженных цилиндрических оболочек различается 4 вида анизотропии [c.129]

Здесь ж —кривизна е и ее — продольная и окружная деформации. При v = 0 система (39.1) распадается на две независимые подсистемы, которые являются, как показано, полезной моделью, описывающей динамическое поведение осесимметрично деформированной цилиндрической оболочки с достаточной точностью, когда волновое число 5 удовлетворяет неравенству [c.218]

При переходе от напряжений к погонным усилиям и моментам нами используются три поверхности приведения две — совпадающие с нейтральными слоями (линиями) продольных и поперечных сечений оболочки, а в качестве третьей — срединная поверхность обшивки. Это позволило с учетом принятых гипотез упростить математические выкладки по сравнению с рассмотренным в литературе случаем использования одной исходной, как правило, срединной поверхности стенки. Кроме того, оперирование с нейтральными линиями, на наш взгляд, дало возможность более наглядно выявить распределение внутренних усилий в отдельных элементах конструкции и легче уяснить физику влияния эксцентриситета подкреплений на величины критических нагрузок и частоты собственных колебаний оребренных оболочек. В связи с этим в работе, наряду с несимметричной формой деформации цилиндрической оболочки, рассматривается и осесимметричная, для которой, естественно, остается в силе только гипотеза жесткой нормали. [c.6]

Покажем, что СхХ + С в данном случае равно нулю. Выражение для окружной деформации при осесимметричном нагружении цилиндрической оболочки имеет вид [c.189]

Рассмотрим трехслойную цилиндрическую оболочку, у которой наружный и внутренний слои ортотропные, средний слой — упругое заполнение, сопротивляющееся пропорционально сближению и сдвигу наружного и внутреннего слоев с коэффициентами пропорциональности Су, и Си соответственно. Исследуем осесимметричные деформации такой оболочки, считая главные оси упругости совпадающими с образующей и окружностью. [c.232]

Осесимметричная деформация цилиндрических оболочек, работающих в условиях изгиба и растяжения (сжатия), описывается обыкиовеииым дифференциальным уравнением [c.421]

Пример 2. Определим однородные решения при прямой осесимметричной деформации цилиндрической оболочки враш,ения постоянной толщины и выполненной из ортотропиого материала. [c.46]

Пример 3. Определим частное решение при осесимметричной деформации цилиндрической оболочки постоянной толщины, выполненной из ортотропиого [c.48]

Пример 3. Определим функции ц для решения задачи об осесимметричной деформации цилиндрической оболочки из ортотропиого материала. Функции начальных параметров для такой оболочки, выраженные через функции А. Н. Крылова (3.30), были приведены в табл. 3.2. Используя равенство [c.68]

В заключении второй части книги рассматриваются малые прогибы тонких упругих оболочек, излагается линеаризированная теория устойчивости оболочек. Приведенные здесь общие уравнения устойчивости цилиндрических оболочек в перемещениях, вызванных потерей устойчивости, известны как уравнения Тимошенко. Дается решение этих уравнений для случая внешнего поперечного давления и равномерного продольного сжатия. Последний случай особенно интересен. Автором впервые изучена теоретически неосесимметрвганая форма потери устойчивости и показано, что в этом случае при выпучивании по коротким продольным волнам выражение для продольной критической нагрузки совпадает с формулой для критической нагрузки при симметричном волнообразовании. Здесь описан также метод расчета на устойчивость оболочек за пределом упругости. Наконец, излагается общее решение уравнений малых осесимметричных деформаций сферической оболочки и их щ)имвнение к различным случаям нагружения. [c.7]

Осесимметричная деформация цилинфических оболочек. Для замкнутых цилиндрических оболочек, нагруженных внутренним давлением р, внешним давлением q и осевыми усилиями N — onst, не изменяющимися по координате у (рис. 4.4), исходными данными для проведения расчета будут следующие соотношения. [c.391]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...