Заполнитель упругий

Тонкостенная трехслойная сферическая оболочка находится под действием внутреннего давления q (см. рисунок). Материал А — алюминиевый сплав, толщина слоя 64 = 1 мм. Заполнитель В — пластмасса, толщина бд = 10 мм, модуль упругости Еи = = 3 ГПа, коэффициент Пуассона fis = 0.1. Средний диаметр оболочки 100 см. Определить наибольшее избыточное давление q, при котором нормальные напряжения в оболочке удовлетворяют условиям Оа < 90 МПа Ов < 5 МПа. [c.306]

Е, Ен. Р и Рн—модуль упругости и коэффициент Пуассона металла цилиндрической оболочки и заполнителя. Согласно формулам Ляме, очевидно, [c.97]

При контроле прочности изделия используют связь скорости звука и механических характеристик материала. Так, прочность бетона коррелирует со скоростью звука. Характер этой связи зависит от упругих параметров цементно-песчаного раствора, заполнителя и его объемной концентрации и при изменении состава бетона может изменяться. Установлено, что с изменением водоцементного отношения, вида цемента и добавок типа песка, размера частиц заполнителя, а также срока службы бетона, связь скорость— прочность не нарушается. Количество и качество заполнителя не в равной степени изменяют скорость звука и прочность бетона, поэтому необходимо [c.309]

В табл. 1 сведены результаты, полученные различными авторами в области устойчивости ортотропных цилиндрических оболочек при комбинированном нагружении. Следует отметить также работу Маха и др. [178], в которой рассмотрены оболочки с упругим заполнителем и упругим наружным слоем. [c.236]

НИИ соответствуют случаю заполнения полости упругой средой, Е (El) — модуль упругости тела (заполнителя). [c.296]

Как показывают многочисленные опыты, модуль упругости бетона существенно зависит от возраста, причем с его увеличением он асимптотически приближается к некоторой постоянной величине—модулю упругости старого бетона. Типичные кривые роста модуля упругости во времени приведены на рис. 2 [2]. Здесь и далее имеется в виду обычный или тяжелый бетон с заполнителями в виде песка и щебня или гравия. [c.18]

Данные для расчета оправок и патронов с упругими втулками и заполнителями [c.367]

Для задачи п. 2, заполнитель и крышка упругие и их упругие характеристики совпадают с задачей п. 3, график изменения функции Wt от времени изображен на рис. 36, б. [c.204]

При массовой гибке труб в качестве заполнителя применяют различные эластичные металлические оправки, наиболее распространенный тип которых (шарнирный) изображен на рис. 5.123, а. Оправка состоит из концевых заделок I 6 Л внешних и внутренних сегментов 2, надетых на трос 3 и сжатых пружиной 4, которая обеспечивает сохранение плотности набора сегментов во время гибки. Длина упругой части оправки [c.587]

Определим комплексы геометрических и упругих характеристик трехслойной конструкции, в соответствии с которыми в заполнителе будут преобладать те или иные деформации. Такие предварительные оценки, пусть даже грубые, полезны, поскольку они помогают выбрать соответствующую модель деформирования и приближенно оценить трудоемкость предстоящего расчета. [c.194]

Рассмотрим упругие характеристики материалов. Для обшивок примем, что их модули упругости имеют порядок Е Е[ > G( ) Е (i = 1,2). Величину Е будем называть характерным модулем. Для слоя заполнителя соотнесем его модули упругости с характерным модулем Е [c.194]

Порядки соответствующих деформаций поперечного сдвига н сжатия с учетом представления упругих характеристик заполнителя [c.195]

Для слоя заполнителя матричная запись соотношений упругости остается аналогичной (5.23) [c.201]

При совпадении осей упругой симметрии с координатными линиями коэффициенты g l 2б gii обращаются в ноль, gsi = G13, gil = 023, остальные коэффициенты определяются аналогично (5.24). Если заполнитель неоднороден по толщине, то под модулями сдвига Gis, G23 будем понимать осредненные модули [см. (4.213)]. [c.201]

В случае легкого или мягкого заполнителя в записи соотношений упругости (5.25) будут следующие компоненты а(3) = т(3), -г(з) е(3) = у(3), yg) [c.201]

Рассмотрим получение канонических систем дифференциальных уравнений для решения задач статики трехслойных оболочек вращения с жестким заполнителем. Будем считать, что оси упругой симметрии как заполнителя, так и каждого слоя в обшивках совпадают с направлениями координатных линий. За координатную поверхность 2=0 примем срединную поверхность заполнителя. В этом случае будем иметь = г ) (t = 1, 2) = 0 6<3) = [c.205]

Верхняя и нижняя обшивки в общем.случае представляют многослойные тонкие панели, отдельные слои которых выполнены из различных ортотропных материалов и могут иметь различные толщины. При использовании композиционных материалов отдельный слой может быть перекрестно-армированным (см. рис, 5.10). Материал заполнителя ортотропный, главные направления его упругих свойств совпадают с осями х, у, г. Для конструктивно-ортотропных запол- [c.226]

Для вычисления матрицы жесткости [Ктп) исходными являются соотношения упругости для слоев и связи деформаций с перемещениями. Матрица жесткости [Ктп состоит из трех слагаемых, которые определяются матрицами жесткости обшивок и заполнителя [c.232]

В простейшей модели трехслойного стержня принято, что упругий заполнитель, связывающий два несущих слоя, обладает конечной жесткостью на сдвиг и бесконечно большой жесткостью на поперечное сжатие. Легкий заполнитель не воспринимает продольных напряжений, а жесткий - воспринимает продольные напряжения. В отличие от гипотезы плоских сечений не требуется, чтобы поперечные сечения в процессе деформации оставались перпендикулярными к изогнутой оси балки. Принято, что несущие слои обладают бесконечной жесткостью на сдвиг [36]. [c.55]

В системе прямолинейных координат ось Z направлена по срединной линии заполнителя (рис. 8.6.2). Несущий слой, расположенный со стороны положительного направления оси у, считается первым слоем, со стороны отрицательного направления - вторым, а заполнитель - третьим (рис. 8.6.2). Пусть - толщина слоев, - модули упругости слоев, G - мо- [c.55]

Результаты испытаний окрашенного хвостового стабилизатора самолета Е-2А показали, что сохраняется 84. .. 100 % предела прочности и 80. .. 100 % первоначального значения модуля упругости. При определении остаточной адгезионной прочности на поверхности сотового заполнителя было установлено, что при растяжении в перпендикулярном относительно ориентации слоев направлении она составляет 80. .. 94 %, при сжатии — 88 % и при испытании на изгиб вокруг стержня — 96 %. (Все эти данные получены на образцах из деталей после 12. .. 14 лет эксплуатации.) [221. [c.297]

Яс — модуль упругости сотового заполнителя при сжатии, Па [c.368]

Ef — модуль упругости несущей пластины (облицовки, обшивки), Па Од — модуль сдвига сотового заполнителя, Па . [c.368]

Зависит от упругих свойств пластины. Может образовываться выпуклая или вогнутая морщина в зависимости от относительных прочностей сотового заполнителя при Сжатии и адгезионного слоя при отрыве [c.370]

Рассмотрим трехслойную конструкцию, состоящую из двух оболочек толщиной t с модулем упругости Es и заполнителя толщиной с с модулем упругости Ес (рис. 4.6). [c.194]

На рис. 9 балка защемлена в точке Л и свободно оперта в точках В и С. Ее прогиб в точке приложения заданной нагрузки Р должен иметь заданное значение б. Балка должна иметь трехслойное сечение с постоянными шириной В и высотой Н заполнителя. Покрывающие слои должны иметь общую ширину В, и их постоянные толщины С Н и Т2<. Н в пролетах Li и Lo подлежат определению из условия минимизации веса конструкции балки. Так как размеры заполнителя заданы, минимизация веса балки означает минимизацию веса покрывающих слоев. Кроме того, так как упругая изгибная жесткость s,- поперечного сечения с толщинами Г,-, г = 1, 2, покрывающих слоев равна Si = ЕВНЧij2, где —модуль [c.98]

Отсюда следует, что для заданных отношений геометрических параметров hit и упругих постоянных GJE сдвиговая составляющая прогиба уменьшается при увеличении отношения длины пролета к толщине несущего слоя LH. Для длинньЬс трехслойных балок с относительно тонкими несущими слоями доля сдвйговой составляющей в суммарном прогибе незначительна. Можно также заключить, что для коротких трехсложных балок отношение ЬН является параметром, по величине которого можно судить о форме разрушения (в результате разрушения несущих слоев или среза по леевой прослойке, соединяющей несущие слои с заполнителем). [c.143]

В работе Крайчиновиса [43 ] построена теория и получены уравнения, описывающие колебания свободно опертой трехслойной балки, которая рассматривалась выше. На основе ряда допущений численно установлено, что при низких частотах колебаний трехслойная балка ведет себя так же, как известная балка Тимошенко. При высоких частотах и малом отношении модуля сдвига заполнителя к модулю упругости несущих слоев деформация поперечного сдвига оказывается существенной и должна учитываться при расчете. Этот вывод подтверждается исследованиями Николаса и Геллера [58], основанными на теории, построенной Ю [92]. [c.144]

Сравнительно эффективным материалом заполнителя (сердцевины) является фанера (дугласова пихта), широко используемая в слоистых панелях контейнеров. Она в известной степени удовлетворяет требованиям, предъявляемым к материалам сердцевины, эксплуатационные характеритики ее хорошо изучены на практике. Однако это не идеальный материал. Ее плотность зависит от содержания влаги (около 0,58 г/см ). Масса 1 м сердцевины композиционных панелей стеклопластик — фанера составляет около 1030 г. Модуль упругости фанеры (1370 кгс/мм ) превышает модуль упругости материала, идеально подходящего для применения в сочетании со стеклопластиком это приводит к тому, что возникающие в сердцевине напряжения могут превысить уровень, который способна выдержать фанера. При испытании панелей стеклопластик — фанера установлено, что критические изгибающие нагрузки в большинстве случаев приводят к повреждению фанерной сердцевины, а не покрытия. Можно показать, что свойства фанеры являются промежуточными между свойствами идеального материала для сердцевины и высокопрочного материала. В слоистой композиции наиболее эффективно сочетание фанеры с покрытием из алюминия и стали. [c.213]

Кислотоупорный бетон приготовляют из кислотоупорного кварцевого кремнефтористого цемента, мелких и крупных кислогоупорных заполнителей (андезит, бештаунит, гранит, базальт, кварц и т. п.). Все заполнители делятся по крупности на три вида пылевидный — с размером зерен до 0,15 л<л<, песок с размером зерен от 0,15 до 5 мм и щебень с размером зерен выше 5 мм. Примерный состав бетона 1 вес. ч. пылевидного заполнителя, 1 вес, ч. песка, 1—2 вес. ч. щебня и 0,4 вес. ч. растворимого стекла. Кремнефтористый натрий берут в количестве 15% от веса растворимого стекла. Бетон должен твердеть в воздушно-сухих условиях при температурах выше +10° С и не поливаться водой. Замораживание бетонной массы в период схватывания не отражается на качестве твердеющего бетона Кислоюупорный бетон морозостоек, но недостаточно водостоек. Предел прочности при сжатии бетона различного состава 100—200 кПсм (в 3-месячном возрасте на воздухе). Модуль упругости кислотоупорного бетона ниже такового для обычного бетона, а усадка примерно такая же, как и у последнего. [c.511]

Согласно (4.193) такая гипотеза вполн.е имеет право на существование, например, для пластин, у которых модули упругости материала Ei, Ег, 0 существенно меньше, чем модули поперечного сдвига Gi3, G23, н широко используется для описания деформирования заполнителя в трехслойных конструкциях. Если модули поперечного сдвига переменны по толщине, то согласно принципу Рейсснера для аппроксимаций (4.212) с учетом гипотезы прямых нормалей (4.197) получим [c.179]

Пример 2. Исследование весовой эффективности применения углепластиковых материалов. Для трехслойной цилиндрической панели, нагруженной внешним давлением, определим весовую эффективность применения углепластика. Длина панели вдоль образуюш,ей 4 м, длина криволинейного контура 2 м, внутренний радиус R = 2,75 м, толщина заполнителя 8,6-10 м. Приведенные упругие характеристики заполнителя G z — 150МПа, Gy = 270МПа, = Ю МПа, удельная масса заполнителя 53 кг/м . В качестве материала несущих слоев рассмотрим углепластик со следующими характеристиками однонаправленного слоя = 0,14-10 МПа, — 0,94-Ю МПа, Gj2 — 0,65-10 МПа, Vi2 = 0,25, толщина слоя 0,12-10" м, удельная масса 1,35-10 кг/м . Для панели примем восьмислойные углепластиковые обшивки со структурой укладки [ ф/0°/90°/90°/0°/ ф] (углы отсчитываются от прямолинейной образующей). [c.234]

Силикатные бетоны — затвердевшая в автоклаву уплотненная смесь, состоящая из кварцевого песка (70...80%), молотого песка (8... 15%) и молотой негашеной извести (6... 10%). На прочность силикатного бетона, как и обычного, существенно влияет не только содержание вяжущего вещест и молотого песка, но и однородность смеси, степень ее уплотнения, водосодержание, качество извести и песка, режим автоклавной обработки и др. Модуль упругости мелкозернистого силикатного бетона на 30%, а ползучесть — в 1,5—2 раза ниже аналогичных показателей равнопрочного цементного бетона нормального твердения при той же крупности заполнителя. Коррозионная стойкость его арматуры также более низкая, что обусловлено слабой щелочностью среды. Стойкость арматуры надежно обеспечивается при влажности воздуха до 60%. [c.323]

Формула (8.9.13) строго соответствует условию недеформируемости сечения стержня в своей плоскости, однако на практике она обычно используется для коротких стержней, а, также в случае, ковда жесткость контура сечения обеспечивается упругим заполнителем, поперечными ребрами или стенками. При расчете длинных пустотелых стержней обычно учитывают деформацию контура сечения, связанную с эффектом Пуассона. При этом вместо формулы (8.9.13) используют следующую [c.73]

Этот вид заполнителя является наиболее прочным и устойчивым к повреждениям. Производятся готовые конструкции в основном из синтетической каландрированной бумаги Номекс производства фирмы Дюпон . Изготавливается готовый заполнитель по технологии растяжения пакета (так же, как алюминиевые или стеклопластиковые) с использованием фенольного или другого подходящего связующего. Механические свойства арамидных бумаг в структуре заполнителя, конечно, ниже, чем у алюминия (особенно модуль упругости), однако они обладают уникальной 356 [c.356]

Звуковой резонатор, разработанный фирмой Роквелл , используется для локации плохо связанных областей в Сандвичевых конструкциях с сотовыми заполнителями. Как и в предыдущем способе, обнаруживаются только большие дефекты. Вибрация задающего кристалла вызывает акустические колебания всего изделия. Резонанс наступает, когда собственные колебания изделия (образца) совпадают с частотой задающего устройства. Для улучшения акустического контакта между образцом и кристаллом необходимо использовать иммерсионные жидкости глицерин, воду и т. д. Дефекты влияют на локальные упругие свойства и, соответственно, на определяемые ими характеристики колебаний, что приводит к изменению воздействия на кристалл вибратора. Результат такого изменения, преобразованный электронной схемой прибора, визуализуется на экране или выводится на запись. Для проведения такого контроля необходим доступ только с одной стороны. [c.474]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...