Оболочка цилиндрическая — Деформации

Ряд исследований проведен по определению прочности и пластичности элементов при двухосных напряжениях в МВТУ им. Баумана на специальных установках (рис. 16). Установлены важнейшие зависимости конструктивной прочности не только от формы оболочек (цилиндрических, сферических и т. д.) и величин концентраторов, но также от характера кривой диаграммы деформаций на участке предел прочности — сопротивление разрыву. Чем круче поднимается кривая деформаций, тем выше конструктивная прочность элементов при двухосных напряжениях. Напротив, чем ближе отношение От/ов к единице, тем хуже работает элемент в условиях двухосного поля напряжений и тем опаснее для него наличие концентраторов напряжений. В ближайшем будущем будут проведены испытания сварных изделий всевозможных форм, работающих при статических, повторно статических и усталостных нагрузках. Исследование конструктивной прочности под углом зрения хрупких разрушений является одним из важнейших критериев, обеспечивающих надежность работы сварных конструкций в эксплуатации. Чрезвычайно важно при изготовлении сварных конструкций устранить возникновение в них не [c.139]

Определение усилий и моментов в стенках длинных цилиндрических оболочек, а также деформаций оболочек от действия краевых нагрузок, равномерно распределенных по окружности (рис. 100), производят по следующим формулам при действии радиальных краевых сил Ро- [c.166]

Цилиндрические оболочки. При осесимметричной деформации формулы для осевых и окружных напряжений имеют вид [c.206]

Цилиндрическая оболочка с окружной трещиной под действием мембранных усилий (теория оболочек с учетом деформаций сдвига). .................................................... [c.465]

Цилиндрическая оболочка с осевой трещиной и одним закрепленным торцом под действием внутреннего давления (теория оболочек с учетом деформаций сдвига). ............. [c.465]

ЦИЛИНДРИЧЕСКАЯ ОБОЛОЧКА С ОКРУЖНОЙ ТРЕЩИНОЙ ПОД ДЕЙСТВИЕМ МЕМБРАННЫХ УСИЛИЙ (ТЕОРИЯ ОБОЛОЧЕК С УЧЕТОМ ДЕФОРМАЦИЙ СДВИГА) [/9 16, 18] [c.954]

Начальное докритическое состояние оболочки безмоментное, а при потере устойчивости связь между бифуркационными перемещениями первого порядка малости и, v, ш и дополнительными внутренними силами выражается зависимостями (6.41), (6.42) линейной теории цилиндрической оболочки при неосесимметричной деформации. [c.221]

Метод используется при решении широкого круга задач теории оболочек. Ниже на примере решения уравнения моментной цилиндрической оболочки при неосесимметричной деформации рассматриваются особенности и последовательность определения в ней усилий и перемещений. % [c.255]

Обжим трубной заготовки — Схема штампа ддя обжима труб с нагревом 305 Оболочки цилиндрические — Выбор и расчет заготовок 260, 261 — Графики зависимости неравномерности деформации от степени утонения стенки 276 [c.537]

При известном значении показателя степени / люжно определить постоянную материала А путем измерения радиальной деформации. Характерная длина, определяющая зону затухания напряжений изгиба в цилиндрической оболочке, при пластической деформации оказывается больше, чем при упругой, и уменьшение напряжения изгиба происходит более медленно. Длину зоны затухания напряжения изгиба при пластической деформации можно [c.507]

Типы термоупругих краевых эффектов. Получение точного решения. Задача о термоупругом краевом эффекте в многослойной цилиндрической оболочке при осесимметричной деформации может быть решена точно. Решение представляется в виде [c.79]

Как показывают многочисленные исследования, в достаточно длинных конструкциях при линейном законе изменения по длине внешней нагрузки большая часть системы как изотропной, так и подкрепленной оболочки имеет линейную деформацию, и только вблизи диафрагм и мест креплений наблюдается существенны изгиб образующих, т. е. краевой эффект . На этом основании рас чет реальных—длинных цилиндрических оболочек, как правило целесообразно проводить в два этапа [c.44]

Расчет цилиндрической оболочки при упругопластических деформациях, Расчет может быть проведен по методу переменных параметров упругости. [c.430]

Оболочка цилиндрическая — Деформации 421, 422, 430—432 [c.449]

Результаты решения некоторых задач о температурных воздействиях на кольца и оболочки. Напряжения и деформации цилиндрической оболочки и кольца [c.446]

Кроме прочности зубьев, долл на быть проверена усталостная выносливость оболочки гибкого колеса. Решающее влияние на прочность оказывают нормальные напряжения от изгиба деформируемой цилиндрической оболочки гибкого колеса в зоне зубчатого венца и касательные напряжения, связанные с деформацией гибкого зубчатого колеса при передаче момента Т. [c.198]

Утонение стенок, могущее вызвать местные деформации, особенно иа участках приложения нагрузок, и затруднить выполнение на детали конструктивных элементов резьб, выточек, шпоночных канавок, ограничивает увеличение а. Для валов редко применяют а > 0,75. Детали с о = 0,8 ч- 0,95 относятся к трубам и цилиндрическим оболочкам. [c.106]

Чему равен коэффициент Пуассона материала цилиндрической оболочки, если при ее нагружении внутренним давлением отношение деформаций Ei/Ej, измеренных в направлении датчиков, составило 3,5 [c.228]

На рис. 5.5 приведены примеры образов процесса нагружения в пространстве напряжений (а) и деформаций (б) при испытании цилиндрической оболочки из сплава В95 на сжатие с кручением [5], которые дают наглядное представление о поведении материала при сложном нагружении. [c.97]

На рис. 16.3 приведены результаты расчета по теории Ильюшина (кривая 1), теории устойчивости, построенной на основе теории течения с изотропным упрочнением (кривая 2) и модифицированной теории (кривая 3) для сжатых стальных цилиндрических оболочек ( = 2-10 МПа, ат = = 390 МПа). Экспериментальные результаты (отмечены кружочками) лучше подтверждают теорию устойчивости Ильюшина, построенную на основе деформационной теории. Дело в том, что до-критический сложный процесс по траекториям малой кривизны в момент бифуркации имеет бесконечно малое продолжение без излома траектории в направлении касательной к траектории деформации. Следовательно, теория течения с изотропным упрочнением не описывает сложный процесс выпучивания в момент бифуркации. Аналогичное явление наблюдается при использовании теории пластичности для траекторий средних кривизн. Если используются теория течения и теория средних кривизн, для вычисления интегралов Nm, Рт следует применять соотношения (16.45), (16.46) при со = 0 и со = (й соответственно. [c.347]

В некоторых случаях может существовать особый тин изгиба оболочек, при котором никакого растяжения не происходит вовсе. Так, например, цилиндрическая оболочка (с открытыми обоими концами цилиндра) может быть деформирована без растяжения, если все образующие цилиндра остаются при изгибе параллельными друг другу (т. е. оболочка как бы вдавливается по какой-нибудь из образующих). Такие деформации без рас- [c.80]

Первые две главы посвящены выводу основных уравнений теории упругости для пространственной и плоской задач. В качестве приложения плоской задачи приводится расчет толстостенных цилиндров с днищем от внутреннего и внешнего давления и вращающихся дисков. Исследуются напряжения при действии силы на острие клина и полуплоскость. В пособии рассматриваются контактные напряжения и деформации при сжатии сферических и цилиндрических тел, дан расчет тонких пластин и цилиндрических оболочек, рассматривается кручение стержней прямоугольного, круглого постоянного и переменного сечений, дается понятие о задачах термоупругости, приводятся расчет цилиндров и дисков на изменение температуры, общие уравнения теории пластичности, рассматривается плоская задача, приводятся примеры. [c.3]

При осесимметричной нагрузке цилиндрических оболочек допускают, что крутящие моменты, сдвигающие и поперечные силы в продольных сечениях отсутствуют. Моментная теория применяется для определения усилий краевого эффекта и расчета коротких оболочек, когда длина оболочек не превышает длины участка действия краевого эффекта. При осесимметричной нагрузке элементы оболочек могут приобретать только радиальные (и) и осевые (т) перемещения. Выразим относительные деформации через перемещения, учитывая, что Сту = 0 из (1.11) [c.74]

В работе /82/ для рассматриваемого сл чая нафужения цилиндрической оболочки были получены математические соотношения, описывающие процесс потери пластической устойчивости данной оболочки в зависимости от соотношения напряжений в стенке я = aj / 0 . В частности, уравнение для определения критических напряжений и деформаций при разупрочнении тонкостенной трубы по образующей имеет вид [c.92]

Рис 4.12 Сетка линий скольжения и соответств тощая ей эпюра напряжений а, (по сечению 2z/h=0) в толстостенной цилиндрической оболочке, ослабленной кольцевой мягкой прослойкой (при p>q основной металл не вовлекается в пластическую деформацию, к < ) [c.225]

В настоящем разделе предлагается методика оценки нес> щей способности рассматриваемых сферических конструкций (см. рис. 4,1, б), базирующаяся на концентрациях и допущениях, принятых ранее при анализе толстостенных цилиндрических оболочек. Отметим, что сферические оболочки давления работают в условиях осесимметричной деформации, для которых выполняется равенство главных напряжений [c.230]

Пример. Построить матрицу жесткости элемента цилиндрической оболочки при осесимметричной деформации. Вектор узловых перемещений хтемента состоит из шести со- [c.178]

Приведем наиболее известный КЭ цилиндрической оболочки с заданными деформациями Эшвела и Сабира 37,139]. Как упоминалось выше, деформацим не являются независишми и должны удов летворять трем уравнениям совместности, которые для цилиндрических оболочек имеют вид [c.48]

Ллойд Гамильтон Доннелл — известный в США и у нас в стране специалист по теории оболочек. Он завершил в 1930 г. в Мичиганском университете докторскую диссертацию, посвященную распространению продольных, волн и удару, под руководством С. П. Тимошенко. В 1933 г. он решил задачу об устойчивости тонкой упругой круговой цилиндрической оболочки крнечной длины при кручении ее концевыми парами. Эта работа связала имя Л. Г. Доннелла с уравнениями линейной теории пологих оболочек. Л. Г. Доннелл записал для нелинейной теории пологих оболочек уравнение совместности деформации, являющееся обобщением известного уравнения Максвелла. Специальная форма дифференциальных уравнений устойчивости круговых цилиндрических оболочек в перемещениях носит название уравнений Доннелла, а уравнения устойчивости пологих оболочек общего вида именуются ныне как уравнения Доннелла — Муштари. Работы Л. Г. Доннелла по оценке влияния несовершенств формы срединной поверхности оболочек на критическую нагрузку в рамках нелинейной теории не прошли незамеченными для специалистов. [c.5]

Во многих задачах, требующих определения деформации оболочки, напряжениями изгиба можно пренебречь, принимая обязательно во внимание лишь те напряжения, которые обусловлены деформацией в ее срединной поверхности. Возьмем в качестве примера тонкостенный сферический резервуар, подвергающийс51 действию равномерно распределенного внутреннего давления, нормального к поверхности оболочки. Под этим давлением срединная поверхность оболочки подвергается равномерной деформации, и так как толщина оболочки мала, то мы будем вправе предположить здесь, что растягивающие напряжения распределены по ее толщине равномерно. Аналогичный пример представляет собой тонкостенный резервуар в форме круглого цилиндра, в котором газ или жидкость сжаты посредством поршня, свободно движущегося по оси цилиндра. Кольцевые напряжения, возникающие в цилиндрической оболочке под действием равномерного внутреннего давления, распределяются по толщине оболочки равномерно. Если торцы цилиндра защемлены, то оболочка не может свободно расширяться, и под действием внутреннего давления около ее торцов может произойти некоторый изгиб. Более детальное исследование показывает, однако (см. 114), что этот изгиб носит местный характер и что часть оболочки на определенном расстоянии от торцов продолжает оставаться цилиндрической и испытывает лишь деформацию в срединной поверхности без заметного изгиба. [c.478]

Ряд задач этим методом решил А. Р. Ржаницын (1948), перенесший метод Иогансена на оболочки, рассматривая уже не линии шарниров текучести, а линии сосредоточенных деформаций , поскольку кинематически возможные механизмы деформирования оболочек требовали введения уже не только изгибных, но и нормальных составляющих деформаций. Позже он рассмотрел с помощью этого метода пологие оболочки, цилиндрические оболочки, купола и многие другие задачи. Более строгий подход разработал [c.267]

К работе Линдберга примыкает статья Абрахамсона в ней более подробно описывается процесс разрушения круговой цилиндрической оболочки, испытывающей осесимметричную деформацию. И здесь предполагается, что разрушение оболочки связано с нарастанием начальных вмятин, неизбежно появляющихся при изготовлении того или иного изделия, его транспортировке, хранении и эксплуатации. Важный вывод состоит в том, что оболочки, применяемые в технике, могут выдержать давления, при которых уровень начальных вмятин возрастает в десять—сто раз. Такой вывод вновь подтверждает идею, изложенную в цитируемой выше фундаментальной статье М. А. Лаврентьева и А, Ю. Ишлинского. [c.6]

Применение уравнений трехмерной теории упругости к исследованию устойчивости упругих тел с учетом изменения их граничных поверхностей было предложено А.Ю. Ишлинским и Л.С. Лейбензоном [5, 6]. В трехмерной линеаризованной постановке в работах А. П. Гузя и его учеников [2, 7, 8, 9] были получены решения задач устойчивости анизотропных элементов конструкций, которые послужили основой для оценки точности различных прикладных теорий, использующихся в расчетной практике. Оказалось, что теория оболочек, в которой деформации поперечного сдвига учитываются в соответствии с гипотезой Тимошенко, позволяет находить критические нагрузки с незначительной погрешностью. Эта оценка относится и к таким интегральным характеристикам, как низшие частоты свободных колебаний оболочки из КМ. В то же время решение уравнений теории оболочек типа Тимошенко менее трудоемко, чем уравнений теории упругости, особенно в случае оболочек сложной геометрии. Такими, в частности, являются цилиндрические оболочки с волнообразной срединной поверхностью, которые при большом количестве волн принято называть гофрированными. Устойчивость последних рассматривалась в работах [10, 11] путем замены их эквивалентными ортотропными. Хотя экспериментальные данные обнаруживали более высокую эффективность гофрированных оболочек [10], приближенное дискретное решение не подтвердило возможности увеличения критических нагрузок за счет придания профилю поперечного сечения волнообразного характера. Недостатков приближенного подхода удалось избежать в работах [12-14], где устойчивость гофрированных оболочек рассматривалась с учетом изменяемости геометрических параметров по направляющей. Из проведенных авторами этих работ исследований вытекает, что при равновозможности общей и локальной форм потери [c.105]

Описанный метод был применен к изучению состояния равновесия круглых.пластинок В. К. Прокоповым (1952), О. К. Аксентяном и И. И. Воровичем (1963) случай замкнутой круговой цилиндрической оболочки при осесимметричной деформации был рассмотрен В. К. Прокоповым (1949), а также Н. А. Базаренко и И. И. Воровичем (1965). Вопросам приложения данного метода к теории упругости посвящена обзорная статья Г, Ю, Джанелидзе и В. К, Прокопова (1963). [c.262]

Для многослойных конструкций, состоящих из слоев различной жесткости, учитываются их специфические особенности деформации поперечного сдвига и надавливания волокон в маложестких слоях (заполнителях). При этом слоистая оболочка заменяется эквивалентной однослойной конструкцией с некоторыми приведенными жесткостными характеристиками. На основе общих зависимостей рассмотрен ряд коикретиых задач устойчивости слоистых цилиндрических, сферических н конических оболочек, цилиндрических панелей, пластин. Для двухслойных и трехслойных конструкций приведены графики, которые могут быть непосредственно использованы в практических расчетах. [c.2]

В третьей части рассмотрены задачи устойчивости многослойных конструкций, состоящих из слоев различной жесткости. Для их расчета предлагается сравнительно простой метод, позволяющий легко учитывать деформации поперечного сдвига и надавливания волокон в маложестких слоях. На основе общих зависимостей рассмотрены конкретные задачи устойчивости слоистых цилиндрических, сферических и конических оболочек, цилиндрических панелей, пластин задача устойчивости слоистых конструкций за пределом пропорциональности. Дано также решение нескольких, задач поперечного изгиба многослойных оболочек и пластин. [c.4]

Применяя общие результаты Колемана [33] к задаче о выдувании сферических или цилиндрических оболочек, Марруччи и Мерч [34] показали, что напряжения, возникающие в стационарном течении определенной симметрии, направленном к стоку, зависят только от мгновенного значения растяжения Г. Это связано с тем, что предыстория деформирования, хотя она и не является предысторией постоянной деформации, полностью определяется значением Г. [c.290]

В основе методов упругих решений лежит итерационный процесс уточнения дoпoлниfeльныx условий. С использованием этих принципов разработаны методы решения упругопластических задач для определения деформаций и напряжений при различных случаях сварки [4]. Решение задач этими методами осуществляется в численном виде на ЭВМ. Результаты решения позволяют анализировать как временные напряжения в процессе сварки, так и остаточные после сварки. Разработанные алгоритмы используют для решения одноосных задач (наплавка валика на кромку полосы, сварка встык узких пластин), задач плоского напряженного состояния (сварка встык широких пластин, сварка круговых швов на плоских и сферических элементах, сварка кольцевых швов на тонкостенных цилиндрических оболочках, сварка поясных швов в тавровых и других сварных соединениях), задач плоской деформации (многослойная сварка встык с [c.418]

Волновая зубчатая передача (рис. 15.19) отличается от других зубчатых механизмов тем, что один ее элемент гибкое колесо претерпевает волновую деформацию, за счет которой происходит Г1ередача вращательного движения. Волновая зубчатая передача состоит из трех основных элементов гибкого зубчатого колеса I (рис. 15.19, а,д), жесткого колеса 2 и генератора волн Ь. Гибкое зубчатое колесо представляет собой тонкостенную оболочку. Один KObien ее соединен с валом и сохраняет цилиндрическую форму, на другом конце ее торца нарезан зубчатый конец с числом зубьев 2,. Этот конец оболочки деформируется на величину 2Ш(, генератором волн, введенным внутрь ее. [c.427]

Следлет отметить, что, вследствие специфики работы толстостенные конструкций в условиях высоких давлений, влияние побочных факторов (например, продольных осевых сил или изгибных нагрузок, действующих на корп с конструкции) на напряженное состояние последних принебрежимо мало по сравнению с тонкостенными оболочками. В связи с э тим для рассматриваемых цилиндрических и сферических оболочек характерно нагружение в условиях плоской (02 / 0 = / ад = 0,5) и осесимметричной (Оф I ) деформаций. [c.199]

Для установления основных закономерностей механического поведения кольцевой мягкой прослойки, работающей в составе толстостенной цилиндрической оболочки, на первом этапе исследования ограничивались рассмотрением случая, когда основной металл (Т) не вовлекается в пластическ ю деформацию, и последняя локализуется лишь по объем> мягкого металла гтрослойки (М) [c.225]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...