Состояние осесимметричное

При изучении напряженно-деформированного состояния осесимметричных деталей применяют клинообразные модели, нагружаемые между стеклами, расположенными под углом. Такая модель работает как сектор объемной осесимметричной модели [92, 112]. [c.26]

Наиболее четко прослеживается роль осесимметричных начальных неправильностей. В этом случае с помощью линеаризованных уравнений (6.73) можно найти то значение осевой сжимающей нагрузки, при превышении которой начальная осесимметричная форма равновесия цилиндрической оболочки перестает быть устойчивой. Для выявления качественной картины рассмотрим оболочку, имеющую в ненагруженном состоянии осесимметричный прогиб [c.266]

При решении задачи о напряженно-деформированном состоянии осесимметрично неоднородного анизотропного цилиндра, как и в 23, удобно ввести в рассмотрение функцию X, с которой напряжения связаны соотношениями (23.4). [c.121]

Все виды встречающихся задач с точки зрения размерности можно разделить на следующие расчет ферм расчет рам расчет плоского напряженного состояния расчет плоского деформированного состояния осесимметричные задачи расчет изгиба плит расчет тонких и толстых оболочек расчет общего случая трехмерного напряженного состояния. Естественно, для каждого вида задач применима общая постановка. [c.38]

Исходное состояние. Используя результаты [25.5], выпишем основные соотношения для тонких пологих оболочек, считая напряженное состояние осесимметричным, а материал несжимаемым [c.303]

Найдя эти постоянные, приходим к следующим напряженным состояниям осесимметричное состояние, вызываемое вращательной компонентой дисторсии, [c.595]

Принимая результирующее напряженно-деформированное состояние осесимметричным, исходим из соотношений (9.3.13) — (9.3.15). [c.145]

Ясин Э.М. Устойчивость цилиндрической оболочки при напряженном состоянии осесимметричного краевого эффекта//Изв. вузов. Авиационная техника. — 1967. [c.317]

Безмоментное состояние осесимметрично деформируемой оболочки вращения описывается соотношениями параграфа 13.1 при [c.196]

Моделирование процесса деформирования оболочки проводилось методом конечных элементов в геометрически и физически нелинейной постановке. Поле полагалось в докритическом состоянии осесимметричным. [c.262]

Напряженно-деформированное состояние осесимметричных пластин при изгибе в условиях установившейся ползучести [c.431]

Напряженно-деформированное состояние осесимметричных оболочек при установившейся ползучести [c.436]

Вдали от полюса оболочки (а = 0) последними слагаемыми в этом операторе можно пренебречь, и, следовательно, деформированное и напряженное состояния осесимметрично нагруженной оболочки вращения в зонах, достаточно удаленных от полюса, описываются следующим дифференциальным уравнением второго порядка [c.158]

Параметр с в уравнении (527), которое описывает напряженное и деформированное состояния осесимметрично нагруженных оболочек вращения вблизи полюса, равен единице. Следовательно, основное дифференциальное уравнение рассматриваемой задачи имеет вид [c.163]

Относительно изгибного состояния осесимметричных оболочек, могут быть сделаны следующие обобщенные выводы [c.23]

Рис. 2.7. Воздействия, вызывающие изгибное состояние осесимметричных оболочек

При написании последнего из выражений (2) принято во внимание, что докритическое напряженное состояние — осесимметричное и Т д=0. [c.365]

Напряженное состояние осесимметрично деформированного цилиндра характеризуется [8] следующими уравнениями равновесия [c.83]

Деформация Ег не зависит от 0, так как напряженное состояние осесимметрично. Будем считать ее не зависящей также и ог р. Выясним относительную величину деформаций бр и 8д. Формулы (4.4) дают [c.287]

Плоские течения. Плоское напряженное состояние. Осесимметричные задачи. Понятие полного решения. Двойственная формулировка и полное решение. Задача о сжатии — растяжении полосы с отверстием. Задача Прандтля о сжатии с.гоя. [c.113]

Определим напряженное и деформированное состояние осесимметричной трубы под действием равномерного внутреннего давления. Материал трубы несжимаемый, упруго-идеально-пластический. [c.174]

Рассматриваемая цилиндровая втулка двухтактного дизеля с противоположно движущимися поршнями (ПДП), часть которой представлена на рис. 10.1, имеет вертикальные ребра со стороны охлаждения. В районе камеры сгорания наблюдается изменение диаметра цилиндра с 300 до 230 мм. С помощью опорного фланца втулка фиксируется в блоке. В районе радиусного перехода в теле втулки имеются сверления для форсунок и клапана пускового воздуха. Полость охлаждения образуется между втулкой и надетой на нее рубашкой. Как видно, сложная нерегулярная конфигурация конструкции исключает возможность использования для анализа ее напряженно-деформированного состояния осесимметричную постановку задачи. Кроме того, условия формирования потока рабочего тела в камере сгорания приводят к значительной неравномерности распределения температур по внутренней поверхности втулки как в осевом направлении, так и по ее периметру. Указанное обстоятельство существенно усложняет расчеты. Таким образом, определение напряженно-деформированного состояния исследуемой цилиндровой втулки в общем случае сводится к решению методом конечных элементов трехмерной задачи теории упругости. [c.188]

Заметим, что для нахождения четырех компонент напряжения 0 , 0 , имеются лишь три уравнения в напряжениях (58.1), (58.5). В отличие от случаев плоской деформации и плоского напряженного состояния осесимметричная задача не является локально статически определимой поэтому раздельный анализ полей напряжения и скоростей в рассматриваемой схеме исключается. [c.259]

В настоящей главе представлены методы и алгоритмы, реализованные на ЭВМ, решений перечисленных деформационных задач в двумерной [плоской (плоское напряженное состояние, плоская деформация) и осесимметричной] постановке проведены сопоставления расчетных, аналитических и экспериментальных данных. [c.12]

Осесимметричное напряженное состояние (ff z = Oyz = e 2 = [c.19]

Разработанный метод [27, 28, 65, 67, 70, 86, 92, 203, 204] позволяет определять траекторию усталостной трещины, интенсивность высвобождения упругой энергии и КИН I и II рода в элементе конструкции с неоднородным полем рабочих и остаточных технологических напряжений с учетом их перераспределения по мере развития разрушения, а также возможного контактирования берегов трещины. Рассматриваются математически двумерные задачи (плоское напряженное состояние, плоская деформация, осесимметричные задачи), решение которых базируется на МКЭ. [c.200]

Одно из положений разработанной методики определения ОСН в конструкции, приведенное в начале настоящего раздела, состоит в следующем. На формирование ОСН в рассматриваемом узле не влияет предварительное напряженное состояние, возникающее после сварки выполненных ранее соседних узлов конструкции. Кроме того, при расчете ОСН (как собственных, так и реактивных) предполагается одновременное выполнение прохода по всей длине шва и соответственно осесимметричное состояние, обусловленное вваркой деталей, подкрепляющих отверстие. [c.313]

В закрученном потоке могут существовать значительные градиенты осевой составляющей скорости. В вихревой трубе такое состояние движения имеет наиболее ярко выраженный характер вследствие наличия интенсивного противотока. С этой точки зрения приосевой вихрь можно рассматривать как осесимметричную струю, втекающую в поток с несколько отличной плотностью, и, естественно, ожидать эффекты, которые наблюдаются в слое смешения такой струи [18]. Как показано в работе [20], в слое смешения развиваются когерентные вихревые структуры с детерминированной интенсивностью и динамикой распространения. Так, в частности, при движении вниз по потоку расстояние между соседними вихрями увеличивается, что приводит к уменьшению частоты их обнаружения. Очевидно, в этом случае должна иметь место связь таких структур с высокочастотной неустойчивостью в вихревых трубах. [c.117]

Пусть резервуар заполнен (частично или полностью) газом, жидкостью или сыпучим веществом. Давление р кгс/см в этом случае может меняться по высоте (т. е. вдоль оси резервуара), но, очевидно, будет одинаковым во всех точках плоскости, перпендикулярной к оси резервуара. Тогда оболочка будет находиться не только в без-моментном, но и в осесимметричном напряженном состоянии. [c.469]

Рассмотрим случай осевого растяжения силой F — qnR цилиндра единичного радиуса Л = 1 с кольцевым разрезом (рис. 19.1). Найдем приближенное решение данной задачи в предположении, что поверхность разреза свободна от нагрузки, а на боковой поверхности цилиндра равны нулю касательные напряжения и радиальные перемещения. Данная задача является осесимметричной, и напряженное состояние в окрестности разреза можно получить из рассмотрения полубесконечного цилиндра [c.151]

Рассмотрим тонкий круговой диск при неравномерном распределении температур. Пусть температура Т является функцией только радиального расстояния г, тогда получим случай осесимметричного плоского напряженного состояния. Пользуясь цилиндрическими координатами из уравнения (VII. ), находим [c.94]

Значительные возможности в использовании методов строительной механики в расчетах напряженных состояний осесимметричных несущих элементов ВВЭР открьшаются в связи с расширением применения вычислительной техники в практике проектирования. Матричная запись и решение соответствующих дифференциальных уравнений на ЭВМ позволили в компактной и единообразной форме при сравнительно небольших затратах машинного времени (измеряемого десятками секунд) получать распределение напряжений в таких сложных зонах корпусов реакторов, как фланцевое соединение главного разъема [9, 10, 12]. В таком расчете представляется возможным учесть ступенчатое изменение толщин, несовпадение средних радиусов оболочек, условия взаимодействия между элементами. Увеличение числа сопрягаемых элементов и уменьшение их высоты (до долей толщин) позволяет заменить сложный профиль в зоне сопряжения ступенчатым и получить напряжения, характеризующие концентрацию напряжений. Вводя в такие расчеты интегральные функции пластичности или переменные параметры упругости, можно получить данные о перераспределении напряжений в упругопластической области [12, 15]. [c.35]

Ясин Э. М. Устойчивость цилиндрической оболочки при напряженном состоянии осесимметричного краевого эффекта. Изв. высш. учеби, заведений. Авиационная техника, 1967, № 1, стр. 57—60. [c.349]

Принимая результирующее напряженно-деформированное состояние осесимметричным, используем соотношения (VIII.20)— (VI И.23). [c.163]

Везмоментное состояние осесимметрично деформируемой оболочки вращения описывается зависимостями из 1 гл. 4 при Mg = Me - О, Tgn - 0. [c.143]

Рассмотрим распределенный хетон, имеющий в невозмущенном состоянии осесимметричный вид двухслойная цилиндрическая структура из круговых вихревых пятен единичного радиуса, расположенных строго один над другим. Такое состояние является стационарным решением уравнений сохранения потенциального вихря (2.1), и правомерен вопрос об устойчивости этого решения. [c.584]

PLANE Моделирование двухмерных задач (плоская задача, плосконапряженное состояние, осесимметричная задача) [c.8]

Температурное поле осесимметрично. В отличие от полубеско-нечного тела, где стационарное состояние достигается благодаря значительному теплоотводу в трех направлениях, стационарное состояние Б пластине возможно лишь при наличии теплоотдачи в окружающее пространство. Если теплоотдача отсутствует, т. е. Ь- 6, температура АТ р возрастает беспредельно, так как при [c.173]

Осесимметричное распределение температур возникает при контактной точечной сварке, при дуговой сварке электрозакле-почных соединений, при термической правке. При этом возникает осесимметричное поле напряжений, характеризуемое компонентами Or и Оо плоского напряженного состояния в полярных координатах. Наиболее просто выполняется упругое решение. Для осесимметричного нагрева пластины с произвольным законом изменения температуры в радиальном направлении известно следующее упругое решение [c.430]

Для соединений с толстыми мягкими гфослойками в условиях их нагружения по схеме двухосного приложения нагрузки характерны те же особенности напряженного состояния и построения сеток линий скольжения в очаге пластической деформации, как и рассмо фенные в работе /2/ агя сл ая п,[оской и осесимметричной деформации (и = 0,5 и = 0) с поправкой на специфик> скольжения материалов в зависимости от параметра нагружения п /98/, Не останавливаясь подробно на анализе нес> щей способности таких соединений, отметим, что решения для тонких и толстых прослоек дают достаточно близкие результаты по в диапазоне относительных размеров толстых прослоек (kq, к что позволяет распространить полученное соотношение (3,28) дгя определения на весь диапазон относительных толщин прослоек (kq, к ). [c.121]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...