Давление в радиальных подшипниках

Обычно конструкция упорного подшипника выполняется таким образом, что спиральные канавки на упорной пластине начинаются не сразу от радиального подшипника, а отстоят от нее на некоторую величину, так что образуется площадка уплотнения в зоне перехода к радиальному подшипнику. Когда же упорный подшипник имеет канавки на всю длину опорной поверхности без какого-либо уплотнения, и радиальный подшипник в этом случае фактически является уплотнением для упорного, достигается максимальное повышение давления в радиальном подшипнике. Вибрационные испытания показывают, что объем газа в камере, образованной радиальным подшипником, резонирует на низкой частоте. Это явление может быть исключено введением уплотнения на диаметре, несколько превышающем диаметр радиального подшипника, прерывающего сообщения полости канавок радиального и упорного подшипников. [c.570]

Фиг. 2.7. — Распределение давлений в радиальном подшипнике 1 — для граничных условий (2.28) 2—для граничных условий (2.29).

Стремление уменьшить работу трения во враш,ательных парах привело к устройству опор, в которых трение скольжения заменено трением качения. Эти опоры выполняются в виде роликовых или шариковых подшипников, в которых давление цапфы распределяется на ряд цилиндрических роликов или шариков. Подшипники качения состоят из двух колец внутреннего и внешнего (рис. 325), между которыми катаются шарики, причем в большинстве случаев одно из колец неподвижно, а другое вращается. На валу обычно закрепляется внутреннее кольцо. Найдем выражение для работы трения, затрачиваемой на преодоление сопротивления при качении шариков или роликов. В радиальном подшипнике, нагружен- [c.321]

Стенд оборудован циркуляционной системой смазки, обеспечивающей возможность подачи в испытываемые подшипники масла при определенном давлении, температуре и в требуемом количестве. Параметры подаваемого масла и количество его можно варьировать. Создаваемое осевое усилие определяется по значению давления в пневмоцилиндре. В процессе испытания измеряются распределение давления масла в гидродинамическом масляном клине (по всем колодкам осевого подшипника и в радиальном подшипнике), температуре масла и поверхностного слоя металла в подшипниках, расход масла и его температура на входе и выходе из подшипников. Периодически проводится осмотр состояния трущихся поверхностей подшипников. Экспериментальная доводка подшипников осуществляется на натурных образцах. [c.230]

Работа подпятников в режиме жидкостного трения обеспечивается, как и в радиальных подшипниках, в тех случаях, когда гидродинамическое давление в слое смазки, разделяющем трущиеся поверхности, уравновешивает внешнюю нагрузку. [c.306]

Тангенциальная и радиальная составляющие-полного давления в шатунном подшипнике должны учитывать вес и силу инерции д д части шатуна,., отнесенной к нижней головке, [c.149]

Это обеспечивается, во-первых, правильным базированием корпусов передней и задней бабок на станину (база по одну сторону от оси центров), во-вторых, правильным распределением давления между плавающим центром шпинделя и его опорным торцом. В том случае, если величина Р < <196 Н (20 кгс), т. е. когда большая часть усилия воспринимается пружиной, создаются условия равномерного распределения давления между упорным подшипником шпинделя и тем самым обеспечивается одинаковый зазор в радиальном подшипнике передней опоры. Это справедливо и в отношении задней бабки станка. [c.261]

В схемах [174] (рис. 156, е, ж) применен принципиально иной метод гидродинамической разгрузки упорного подшипника Здесь в зоне ротора искусственно создается (за счет сужения потока) неравномерное поле статического давления так, что равнодействующая сил давления направлена навстречу потоку. Осевая неравномерность поля статического давления обеспечивает таким образом движение ротора против потока. Для обеспечения равновесия ротора необходим регулятор положения, создающий силу в направлении потока в крайнем левом положении ротора. В схеме (рис. 156, е) в этом положении ротор запирает сужающее устройство и силами скоростного напора отодвигается вправо. В схеме (рис. 156, ж) аналогичный эффект достигается за счет неравенства наибольшего диаметра переднего обтекателя и диаметра юбочки ротора. Последняя схема широко используется на практике и хорошо зарекомендовала себя. Разгрузка упорного подшипника положительно сказывается на характеристиках преобразователя, увеличивает его срок службы, но не снимает эффектов, связанных с биением и трением в радиальных подшипниках. [c.369]

Рис. 6.9. Распределение давлений р в радиальном подшипнике бесконечной длины при граничных условиях

Определение дополнительного момента трения М . Помимо указанных моментов трения, в радиальном подшипнике центральной цапфы во всех трех случаях имеет место еще добавочный момент трения. Он получается в результате давления на цапфу, вызываемого послед- [c.271]

На рис. 4.12 изображен шпиндель ведущего круга на гидростатических подщипниках. Масло от насосной станции поступает через фильтр тонкой очистки 1 по трубопроводу в упорный 2 и радиальный 3 подшипники. Через отверстие в обойме оно поступает в кольцевую выточку и затем через кольцевые щели (дроссели) в кольцевые карманы пяты 4. Далее через радиальный зазор между шейкой шпинделя и втулкой (0,03 мм) уходит на слив в бак гидростанции. Давление в карманах подшипника 0,1... 0,15 МПа (10... 15 кгс/см ), давление на выходе из насосной станции 0,2... 0,3 МПа (20... 30 кгс/см ). [c.152]

Упругие элементы встраивают в опору, на которую не действует осевая сила или она очень мала. Сила давления пружин должна превосходить в радиально-упорных подшипниках сумму осевой составляющей от радиальной нагру.зкн и внешней осевой силы. [c.105]

Основным недостатком является отсутствие посадочного натяга по внутренним отверстиям подшипников. При длительной эксплуатации возможно разбивание посадочных поясов под действием радиальных усилий. Выгоднее применять посадку скольжения по наружным поверхностям подшипников, где давление от радиальных нагрузок в 2 раза меньше. [c.93]

В гидростатических подшипниках давление в поддерживающем слое смазочного материала создают насосом, подающим материал в зазор между цапфой и подшипником (рис. 26.8). Вследствие эксцентричного расположения цапфы в подшипнике под нагрузкой торцовые зазоры (зазор) между цапфой и подшипником оказываются снизу меньшими, чем сверху. В результате переменный расход через зазор смазочного материала приводит к появлению требуемого давления и подъемной силы. Давление жидкого смазочного материала (а им может быть и вода) в гидросистеме и его расход определяются зазором между цапфой и подшипником, радиальной силой и вязкостью материала. [c.440]

Таким образом, эксцентриситет относительно продольной оси симметрии сегмента составляет е = (0,08- 0,1) X В ег. где В ег — ширина сегмента. Толщина сегмента составляет = 4ег/3, где 4ег — длина сегмента. Нижние сегменты через установленные на их внешней поверхности стальные сферические каленые накладки 13 попарно опираются на коромысла 15, установленные на каленые подушки 14, которые прикреплены к корпусу подшипника 6. Наличие сферических опор и коромысла 15 обеспечивают равномерное распределение давления по длине сегмента при прогибе вала. В радиальном направлении подушки 14 регулируются прокладками. От смещения в окружном направлении сегменты удерживаются винтами 8, упирающимися в сухарь 4, прикрепленный болтом 9 (узел //). [c.218]

Часто, однако, радиальные подшипники кроме радиальной нагрузки Рр испытывают также и осевую Ра, а радиально-упорные и Ра> Рам- Для того чтобы и в этих случаях можно было пользоваться формулой (13.16), в нее нужно подставлять уже не Рк, а такую воображаемую (расчетную) чисто радиальную нагрузку Р, при которой давление на тела качения было бы таким же, каким оно оказывается при действительной комбинированной нагрузке, состояш,ей из и Ра (или Р и Ра> Рам)- [c.345]

Решение. Рассмотрим равновесие вала с колесом. Связями являются подшипник и подпятник. Подшипник А воспринимает только радиальную силу давления в плоскости, перпендикулярной оси вала, и не препятствует смещению вала вдоль его оси. Поэтому реакцию подшипника заменяем двумя составляющими силами и 2 . Подпятник В кроме радиальной силы давления воспринимает и осевую силу, действующую вдоль оси вала, и поэтому реакцию подпятника заменяем тремя составляющими" Хд, ig и Составим уравнения равновесия (2.4) [c.55]

На фиг. 7 показан подвод масла под давлением к разъемному подшипнику скольжения ролика рольганга толстолистового стана с реверсивным направлением вращения. Масло поступает в серповидную камеру, расточенную в корпусе подшипника, из которой при вращении цапфы по часовой стрелке по отверстиям, предусмотренным в нижнем вкладыше справа, часть масла попадает в серповидный зазор между цапфой и нижним вкладышем и обеспечивает гидродинамическое плавание цапфы во вкладыше. Другая его часть, подаваемая через левые и правые отверстия в нижнем вкладыше, попадает при этом в кольцевой зазор между цапфой и верхним вкладышем, образующийся вследствие того, что верхний вкладыш имеет больший диаметр расточки, чем нижний (радиальный зазор между цапфой и верхним вкладышем равен 4 мм). Это масло используется [c.15]

Если на радиальный подшипник действует осевое усилие Л, то давление в точках контакта шариков с кольцами будет [c.52]

Отсюда мы видим, что для коэффициента трения в подшипниках в самом сложном и общем случае трения — жидкостном трении — имеются те же самые выражения, которые были установлены для менее общих случаев трения. Однако это заключение касается только формальной стороны, а не по существу, так как для подшипника, имеющего радиальный зазор и работающего с достаточным подводом смазки, коэффициент трения, определенный по вышеприведенным зависимостям, только номинально является коэффициентом, а в действительности он представляет собой сложную функцию — функцию трения, зависящую от ряда параметров, определяющих работу подшипника, из них основными параметрами являются п — число оборотов в минуту, р, — абсолютная вязкость примененной смазки, — среднее удельное давление в подшипнике, определяемое из условия [c.351]

На рис. 2.17 рассмотрена возможная схема герметичного насоса на подшипниках качения. Рабочее колесо имеет удлиненный хвостовик, которым оно крепится к ротору 7 двигателя. Вал 2 насоса вращается на двух шарикоподшипниках — нижнем 1, воспринимающем только радиальную нагрузку, и верхнем 8, воспринимающем радиальную и осевую нагрузки. В кольцевую щель между валом насоса и хвостовиком колеса вставлена неподвижная втулка 6, образующая гидрозатвор, исключающий попадание металла в нижний подшипник. В таком насосе требуется поддерживать постоянное давление в полости ротора. [c.42]

Рассмотренный метод разгрузки от осевых сил в целях обеспечения запуска электродвигателя ГЦН при полном давлении в основном контуре циркуляции, а также для облегчения работы осевого подшипника скольжения на номинальной нагрузке используется и в насосе с уплотнением вала реактора ВВЭР-440. Электромагнитное устройство, установленное в верхней части корпуса радиально-осевого подшипника, создает на вале насоса направленное вниз осевое усилие до 200 кН. [c.120]

Промышленное изготовление ГЦН серийной модели с подачей 20 000 м /ч позволило унифицировать и стандартизировать производство ГЦН первого контура для реакторов PWR различной электрической мощности (от 500 до 1000 МВт). Это насос вертикального типа, одноступенчатый, состоит из трех основных частей (рис. 5.17) проточная часть, блок уплотнений, электродвигатель с короткозамкнутым ротором. Теплоноситель поступает в ГЦН снизу, проходит через рабочее колесо 2, диффузор 3 и отводится через нагнетательный патрубок, расположенный на боковой поверхности корпуса 1. Внутри корпуса, несколько ниже радиального подшипника 5, работающего на водяной смазке, предусмотрен кольцевой теплообменник 4, внутри которого циркулирует охлаждающая вода низкого давления. Теплообменник обеспечивает защиту водяного подшипника и уплотнений при авариях, сопровождающихся прекращением подачи запирающей воды. Агрегат имеет три подшипника два из них расположены в электродвигателе, третий — в ГЦН между теплообменником и уплотнением вала. Уплотнение вала 6 — трехступенчатое с регулируемыми протечками. Очищенная запирающая вода подается к валу насоса и обеспечивает охлаждение верхней и нижней частей насоса и узла уплотнений. Очистка необходима для нормальной работы нижнего радиального подшипника и уплотнения. Нижнее уплотнение гидростатического типа работает без механического контакта. Нормальная протечка через него составляет 0,19 м /ч. В этом уплотнении срабатывается почти весь перепад давления — после него давление воды составляет всего 0,35 МПа. [c.156]

Подвод смазки через вал вращается подшипник направление нагрузки меняется в зависимости от вращения подшипника (фиг. 73, Б). Подвод и распределение смазки производятся через радиальное отверстие, кольцевую и продольную канавки на вкладыше. Последняя делается со стороны, противоположной зоне давления в подшипнике. [c.760]

Опорные подшипники воспринимают нагрузки, действующие в радиальном направлении (собственный вес ротора, центробежные силы неуравновешенной массы ротора, окружные усилия и др.), и определяют радиальные зазоры в уплотнениях и в проточной части. Упорные подшипники воспринимают нагрузки, действующие в осевом направлении (усилия от неуравновешенного давления пара на лопатки, нестационарные газодинамические возмущения в проточной части и др.), и определяют осевые зазоры в уплотнениях и проточной части. [c.22]

Примечания I. Стандарт распространяется на вкладыши радиальных подшипников скольжения общего назначения, работающих на густой смазке, при нагру.- ках Р. направленных в сторону нижнего вкладыша, и удельных давлениях р не более GO кгс/см при скоростях до 3 м/с. [c.416]

Рнс. 13.8. Распределение давлений в радиальном подшипнике а — без дренажных канавок б — с лренажиь[мн канавками в — в продольном сечении подшипника [c.396]

Решение уравнения осуществляется численными методами (например, методом конечных разностей), в результате которых находится распределение давлений в смазочном слое при заданных условиях. При интегрировании распределения давлений получается несущая способность смазочного слоя. Расчет аналогичен расчету радиального подшипника, однако вместо относительного эксцентриситета, определяющего положение вала в радиальном подшипнике, используются другие параметры, определяющие условия работы осевого подшипника, например, отношение минимальной толщины слоя к глубине клина Лгп1п/ кл рис. 6.13). Затем расчет состоит в определении в зависимости от параметра без- [c.201]

На рис. 1.10, в пористая матрица 1 также заполняет пространство между двумя оболочками, но продольные подводящие 2 и отводящие 3 каналы расположены равномерно по окружности и примыкают к стенкам. Поперечное течение теплоносителя I сквозь матрицу осуществляется в радиальном направлении, что позволяет снизить затраты мощности на его прокачку. Интересно отметить, что здесь проницаемый каркас может передавать значительные механические усилия от внутренней трубы к внешней. Если внутренняя стенка является оболочкой твэла, то это позволяет полностью разгрузить ее от давления газообразных продуктов деления и изготовить предельно тонкой. Конструкцию, представленную на рис. 1.10, в, можно использовать для охлаждения элементов, подверженных воздействию больишх механических нагрузок, например, подшипников. [c.13]

Радиальные реакции подшипников, а следовательно, и условные опоры полагают расположенными следуюгцим образом (рис. 12.4) а — у подшипников скольжения на расстоянии 0,3...0,4 его длины от внутреннего торца, так как вследствие деформаций валов и осей давление по длине подшипника распределено неравномерно б — у радиальных подшипников качения в середине их ширины в, г—у радиально-упорных подшипников качения в точках О пересечения с осью вала норма ш к площадке контакта в ее середине (размер а, определяющий расстоя1гае точки О от клейменого торца подшипника, вычисляется по формулам в зависимости от размеров подшипника). [c.215]

На рис. 7.26 изображен одноступенчатый насос двустороннего входа. Двустороннее рабочее колесо 1 в силу симметрии разгружено от осевого усилия. Подвод насоса по-луспирального типа, отвод спиральный. Разъем корпуса насоса продольный (горизонтальный), причем нагнетательный и всасывающий трубопроводы подключены к нижней части корпуса 3. Это обеспечивает возможность вскрытия, осмотра, ремонта, замены отдельных деталей и всего ротора без демонтажа трубопроводов и отсоединения электродвигателя. Уплотняющий зазор рабочего колеса выполнен между сменными уплотняющими кольцами, закрепленными в корпусе насоса и на рабочем колесе. Уплотнение лабиринтное двухщелевое. Вал насоса защищен от износа сменными втулками, закрепленными на валу резьбовым соединением. Эти же втулки крепят рабочее колесо в осевом направлении. Сальники, уплотняющие подвод насоса, имеют кольца гидравлического затвора 2. Жидкость подводится к ним под давлением из отвода насоса по трубкам. Радиальная нагрузка ротора воспринимается подшипниками скольжения 4. Смазка подшипников кольцевая. В нижней части корпусов подшипников имеются камеры, через которые протака ет охлаждающая вода. Для фиксации вала в осевом направлении и восприятия осевого усилия, которое может возникнуть при неодинаковом изготовлении или износе правого и левоге уплотнений рабочего колеса, в левом подшипнике имеются радиально-упорные шарикоподшипники 5. Наружные кольца этих подшипников необходимо устанавливать с большими радиальными зазорами. В противном случае малые зазоры подшипников качения обеепечили бы кон- [c.185]

Расход масла (v == 10 ммУс, р = 895 кг/м ), которое подводится к коренному подшипнику коленчатого вала (рис. 4.4) автомобильного двигателя, Q = 20 см /с. Принимая режим движения масла ламинарным и пренебрегая вращением вала, определить потери давления в подшипнике, если его длина L = 60 мм, диаметр вала d = 50 мм, ширина кольцевой канавки а = 6 мм, радиальный кольцевой зазор 6 = 0,06 мм. [c.43]

Индивидуальная система маслоснабжения (рис. 25) предназначена для смазки подшипников газоперекачивающего агрегата и создания герметичных уплотнений нагнетателя, а также для смазки систем гидравлического уплотнения и регулирования установки [11]. Масляная система состоит из маслобака, пускового 3 и резервного 4 масляных насосов, инжекторных насосов 5, 6. Подачу масла к деталям обеспечивает главный масляный насос /, во время пуска и остановки — пусковой масляный насос 3. Через сдвоенный обратный клапан 2 часть масла поступает к инжекторному насосу 5 для создания подпора во всасывающем патрубке главного масляного насоса и обеспечения его надежной работы, а часть масла — к инжекторному насосу 6 для подачи масла под давлением 0,02—0,08 МПа на смазку подшипников агрегата и зацепления редуктора. Масло после насосов подается в гидродинамическую систему регулирования агрегата, давление в которой поддерживает регулятор 9. Часть масла после регулятора, пройдя три маслоохладителя 10, подается на смазку ради ьно-упорного подшипника нагнетателя. При аварийном снижении давления в системе смазки установлены два резервных насоса 4 и 7 с электродвигателями постоянного тока. Причем насос 4 подключен к маслопроводу смазки турбин, компрессора и редуктора, а насос 7 — к линии смазки радиально-упорного подшипника. В системе маслоснабжения имеется специальный центробежный насос — импеллер 12, служащий для выдачи импульсов гидродинамическому регулятору скорости при изменении частоты вращения вала турбины низкого давления. Частота вращения импел- [c.114]

Для предотвращения утечек. газа из нагнетателя в помещение КС через радиально-упорный подшипник, а также для смазки подшипника нагнетателя служит масляная система уплотнения (рис. 29). Она состоит из винтовых насосов 4, регулятора перепада давления газ—масло 7, поплавковой камеры 9, аккумулятора масла 2, газоотделителя 6, одновременно служащего гидравлическим затвором, инжектора 8 с клапаном 10 и системы маслопроводов. Масло, забираемое из бака 5 винтовыми насосами 4, через фильтр 3 поступает в аккумулятор масла 2 и затем направляется в камеры уплотнений нагнетателя 1, откуда через регулятор перепада давления 7 сливается в бак-дегазатор. Давление в камере должно превышать рабочее давление газа на 0,2—0,4 МПа. Для улавливания масла, протекающего через уплотнение, имеется камера, которая расположена между камерой всасывания нагнетателя и камерой уплотнения. Поплавковая камера 9, в которую сливается масло, снабжена регулятором уровня. При-превышении уровня [c.124]

Существенное влияние на нормальные усилия оказывает зазор или натяг в радиальном шарикоподшипнике [59J. При наличии чисто радиальной нагрузки R на однорядный стандартный радиальный подшипник нормальное давление на шарик, расположенный под любым углом а к налравлепию радиальной нагрузки R, выражается уравнением (рис. 25) [c.50]

В радиальном скоростном подшипнике центробежные силы увеличивают контактные давления только на желобе наружного кольца. Так как оно является более стойким к действующим усилиям за счет положительной кривизны желоба и меньшего числа повторных нагрузок, можно считать, что центробежная сила оказывает незначительное влияние на грузоподъемность и долговечность радиального шарикоподшипника. У сферического иодщипника радиус желоба значительно больше, чем у радиального, наружное кольцо является менее стойким, чем внутреннее, поэтому центробежная сила может оказывать некоторое влияние на грузоподъемность подшипника. [c.52]

Нижний радиальный подшипник (см. рис. 2.7) может быть гидростатическим, питаемый с напора рабочего колеса насоса или от специальной внешней системы. Гидростатический подшипник, питаемый с напора насоса, обеспечивает надежную работу, но снижает объемный КПД. Практика показывает, что пуски и остановки для такого гидростатического подшипника не опасны, если использовать подходящие материалы для несущих поверхностей (например, сталь 20X13 с термообработкой рабочих поверхностей до HR 40. .. 48). Гораздо опаснее для гидростатического подшипника переходные режимы (особенно в пусконаладочный период), связанные с изменением давления в контуре циркуляции и возможным вскипанием воды в корпусе ГЦН. В первую очередь это относится к АЭС с кипящими реакторами. Для таких реакторов внешний контур питания гидростатического подшипника следует считать обязательным. Нижний радиальный подшипник (а в некоторых схемах и верхний) может быть гидродинамическим. Для этого типа подшипника очень остро стоит проблема износостойких материалов, работающих при температуре теплоносителя 270—300 °С и значительных удельных нагрузках. В целях облегчения условий работы подшипника в схему ГЦН вводится дополнительный контур охлаждения. Схема одного из возможных вариантов питания гидродинамических подшипников охлажденной контурной водой показана на рис. 2.9. С напора вспомогательного рабочего колеса 4 автономного контура охлаждения вода проходит через специальный змеевиковый холодильник 5 и попадает в полость осевого подшипника 6. Далее по специальным каналам вода поступает в верхний 11 и нижний 12 гидродинамические подшипники и сливается на всасывание рабочего колеса автономного контура. Питание гидродинамических подшипников может осуществляться и водой от постороннего источника. [c.33]

На рис. 3.13 изображен гидродинамический осевой подшипник Митчеля насосов реактора БН-350. Пята представляет собой диск 3, изготовленный из стали 40Х, нижний торец которого является рабочей поверхностью. Пята установлена на вал 6 на шпонке и крепится в осевом направлении двумя закладными полукольцами 5. Пята вместе с валом опирается на подпятник, состоящий из семи колодок 8, изготовленных из углеродистой стали с заливкой рабочей поверхности баббитом Б-83. Колодки, самоустанавливающиеся на опорных винтах 9, выверяются по высоте при помощи контрольной плиты. Пята и подпятник заключены в масляную ванну с повышенным давлением, которое поддерживается за счет щелевого уплотнения В (зазор 0,5—1 мм) между верхним торцом пяты и кольцом 4. Масло поступает в каждую колодку через кольцевой коллектор 2 и три отверстия 1 в корпусе 11 радиального подшипника. Циркуляция масла осуществляется насосами системы смазки [6]. [c.53]

Отработка конструкции гидродинамического подшипника герметичного ГЦН заключается в проверке работоспособности выбранных материалов пары трения в конкретной конструкции подшипника при реальных режимах по температуре, давлению, подаче смазывающей воды, нагрузкам и частоте вращения. Необходимо, чтобы испытательный стенд для отработки конструкции подшипников имитировал условия их размещения и крепления в натурной конструкции ГЦН, а также позволял исследовать влияние на работоспособность подшипников несоосности и перекосов, вызываемых неточностью изготовления узлов и деталей насоса. На рис. 7.12 представлена схема испытательного стенда для отработки радиального и осевого подшипников герметичного ГЦН с вертикальным расположением вала, отвечающая указанным требованиям. В герметичный насос вместо штатного нижнего радиального подшипника ставится испытываемый радиальный подшипник 2, а на конец вала ротора вместо рабочего колеса крепится вращающаяся часть испытываемого осевого подшипника 5. Невращающаяся часть осевого подшипника крепится на конце качающегося рычага 7, через который с помощью груза можно создавать требуемое усилие на осевом подшипнике. Насос с испытываемыми подшипниками соединяется с автоклавом 6, образуя единую герметичную полость. Автоклав снабжен электронагревателем. С помощью стендового насоса создается циркуляция через [c.227]

Для проведения экспериментов был спроектирован стенд (рис. 7.17), позволявший в широком диапазоне давлений (до 160 МПа), линейных размеров колец (до 240 мм), частот вращения (до 3000 об/мин) и температур среды исследовать конструкции торцовых уплотнений. Испытываемый узел размещается на вертикальном валу, который вращается в двух опорах. Нижняя опора, представляющая собой блок самоустанавливающегося радиально-осевого подшипника скольжения, вынесена из рабочей камеры стенда и смазывается минеральной смазкой с помощью циркуляционной масляной системы. Верхняя опора (радиальный подшипник скольжения) размещена в рабочей полости стенда и смазывается водой. Испытания уплотнений начались после экспериментального подбора коэффициента нагруженности К. Перепад давления на уплотнении был постепенно доведен до рабочего (8—9 МПа) при номинальной частоте вращения вала насоса (1000 об/мин). Протечки через уплотнения при указанных параметрах составляли несколько литров в час. После того как было выявлено, что конструкции и выбранные материалы без доработок обеспечивают принципиальную работоспособность уплотнений (безызносный режим работы при заданных параметрах), на следующих этапах испытаний было показано, что уплотнения сохраняют работоспособность в течение длительного срока (10—> 12 тыс, ч). [c.239]

Оба подшипника у прокатного валка обычно делаются радиально-упорными, но восприятие осевых усилий в обе стороны происходит только одним подшипником, расположенным с противоположной стороны привода стана. Другой подшипник в осевом направлении устанавливается свободно. Вязкость масла, применяемого для смазки подшипников этого типа, выбирается в зависимости от окружной скорости цапфы и удельного давления в среднем около 5—10° Е (по Эпглеру) при 50° С для быстроходных подшипников и около 20—30° Е при 50° С для тихоходных. Требуемая вязкость масла для подшипников [c.900]

По выделенной схеме предусматривалась последовательная очистка хозяйственно-бытовых сточных вод на решетках, песколовках, осветление в радиальных отстойниках, доочистка на микрофильтрах, хлорирование в контактных каналах. Осадок, получаемый в отстойниках, должен подаваться в составе общегородского стока на новые сооружения биологической очистки 17 тыс. м в сутки очищенных хозяйственно-бытовых сточных вод должны подаваться для целей охлаждения подшипников и уплотнения сальников перекачивающих насосов 18 тыс. м в сутки очищенных хозяйственно-бытовых сточных вод должны подаваться на ТЭЦ для приготовления добавочной питательной воды котлов среднего давления и испарительной установки для выработки дистиллята, идущего на питание котлов высокого давления. Доочистка сточных вод, осуществляемая на водоподготовительной установке ТЭЦ, должна включать флотацию, коагуляцию сернокислым железом и известью в осветлителях, осветление на механических фильтрах, подкисление и декарбонизацию, двухступенчатое Ыа-катионирование, при этом Ыа-кати-онитные фильтры первой ступени должны работать в режиме деаммонизации и умягчения. Как показано в 7.6, для них рекомендованы режим двухстадийной регенерации морской водой, а затем Na l. Морская вода из Бакинской бухты после конденсаторов турбин подвергается очистке на установке, включающей отстойники и фильтры с активным углем для удаления нефтепродуктов и органических загрязнений. Предусмотрена также очистка дистил-244 [c.244]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...